แรงดันตกที่มีอยู่เพื่อสร้างการไหลเวียนของน้ำ Pa ถูกกำหนดโดยสูตร

โดยที่ DPn คือแรงดันที่สร้างขึ้น ปั๊มหมุนเวียนหรือลิฟท์ป่า;

DPE - ความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติในวงแหวนการคำนวณเนื่องจากการระบายความร้อนของน้ำในท่อและ อุปกรณ์ทำความร้อน, ป้า;

ในระบบสูบน้ำ ไม่อนุญาตให้คำนึงถึง DP หากมีค่าน้อยกว่า 10% ของ DP

แรงดันตกที่ทางเข้าอาคาร DPR = 150 kPa

การคำนวณความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติ

ความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติที่เกิดขึ้นในวงแหวนการออกแบบของแนวตั้ง ระบบท่อเดี่ยวมีการเดินสายล่างปรับได้ด้วยส่วนปิด Pa กำหนดโดยสูตร

ความหนาแน่นของน้ำที่เพิ่มขึ้นโดยเฉลี่ยเมื่ออุณหภูมิลดลง 1? C, kg/(m3?? C);

ระยะห่างแนวตั้งจากศูนย์ทำความร้อนถึงศูนย์ทำความเย็น

อุปกรณ์ทำความร้อน, ม.;

การไหลของน้ำในไรเซอร์ กิโลกรัม/ชั่วโมง ถูกกำหนดโดยสูตร

การคำนวณแรงดันการไหลเวียนของปั๊ม

ค่า Pa จะถูกเลือกตามความแตกต่างของความดันที่มีอยู่ที่ทางเข้าและค่าสัมประสิทธิ์การผสม U ตามโนโมแกรม

ความแตกต่างของแรงดันที่มีอยู่ที่ทางเข้า = 150 kPa;

พารามิเตอร์น้ำหล่อเย็น:

ในเครือข่ายทำความร้อน f1=150?C; f2=70?ค;

ในระบบทำความร้อน t1=95?C; t2=70?ค;

เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์การผสมโดยใช้สูตร

µ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2.2; (2.4)

การคำนวณระบบทำน้ำร้อนด้วยระบบไฮดรอลิกโดยใช้วิธีการสูญเสียแรงดันจำเพาะเนื่องจากแรงเสียดทาน

การคำนวณวงแหวนหมุนเวียนหลัก

1) การคำนวณไฮดรอลิกวงแหวนหมุนเวียนหลักดำเนินการผ่านไรเซอร์ 15 ของระบบทำน้ำร้อนแบบท่อเดียวแนวตั้งพร้อมสายไฟที่ต่ำกว่าและการเคลื่อนตัวของสารหล่อเย็นทางปลายตาย

2) เราแบ่งระบบการไหลเวียนส่วนกลางหลักออกเป็นส่วนการคำนวณ

3) ในการเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อล่วงหน้า ค่าเสริมจะถูกกำหนด - ค่าเฉลี่ยของการสูญเสียแรงดันจำเพาะจากการเสียดสี Pa ต่อท่อ 1 เมตรตามสูตร

แรงดันที่มีอยู่ในระบบทำความร้อนที่ใช้คือ Pa;

ความยาวรวมของวงแหวนหมุนเวียนหลัก, m;

ปัจจัยการแก้ไขโดยคำนึงถึงส่วนแบ่งของการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ในระบบ

สำหรับระบบทำความร้อนที่มีการหมุนเวียนของปั๊ม ส่วนแบ่งของการสูญเสียเนื่องจากความต้านทานภายในคือ b=0.35 และเนื่องจากแรงเสียดทาน b=0.65

4) กำหนดอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นในแต่ละส่วน กิโลกรัมต่อชั่วโมง โดยใช้สูตร

พารามิเตอร์ของสารหล่อเย็นในการจ่ายและ ไปป์ไลน์ส่งคืนระบบทำความร้อน ?С;

ความจุความร้อนจำเพาะของน้ำเท่ากับ 4.187 kJ/(kg??С);

ค่าสัมประสิทธิ์สำหรับคำนึงถึงการไหลของความร้อนเพิ่มเติมเมื่อปัดเศษเหนือค่าที่คำนวณได้

ค่าสัมประสิทธิ์การบัญชีสำหรับการสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมโดยอุปกรณ์ทำความร้อนใกล้รั้วภายนอก

6) เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะในพื้นที่การออกแบบ (และเขียนผลรวมในตารางที่ 1) โดย

ตารางที่ 1

1 แปลง เกทวาล์ว d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 1 ชิ้น
ส่วนที่ 2 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น
มาตรา 3 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 4 ชิ้น
มาตรา 4 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 5 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 6 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 4 ชิ้น
มาตรา 7 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น งอ 90° d=15 4 ชิ้น
ส่วนที่ 8 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น
มาตรา 9 ทีสำหรับทาง d=10 1 ชิ้น งอ 90° d=10 1 ชิ้น
ส่วนที่ 10 ทีสำหรับทาง d=10 4 ชิ้น โค้ง 90° d=10 11 ชิ้น เครน KTR d=10 3 ตัว หม้อน้ำ RSV 3 ชิ้น
ส่วนที่ 11 ทีสำหรับทาง d=10 1 ชิ้น งอ 90° d=10 1 ชิ้น
มาตรา 12 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น
มาตรา 13 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น งอ 90° d=15 4 ชิ้น
มาตรา 14 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 4 ชิ้น
ส่วนที่ 15 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 16 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 17 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 4 ชิ้น
มาตรา 18 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น
ส่วนที่ 19 เกทวาล์ว d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 1 ชิ้น

7) ในแต่ละส่วนของวงแหวนหมุนเวียนหลัก เราจะพิจารณาการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานเฉพาะที่ Z ขึ้นอยู่กับผลรวมของสัมประสิทธิ์ การต่อต้านในท้องถิ่น Uo และความเร็วน้ำในพื้นที่

8) เราตรวจสอบปริมาณสำรองของแรงดันตกที่มีอยู่ในวงแหวนหมุนเวียนหลักตามสูตร

การสูญเสียแรงดันทั้งหมดในวงแหวนหมุนเวียนหลักอยู่ที่ไหน Pa;

ด้วยรูปแบบการไหลของน้ำหล่อเย็นทางตัน ความคลาดเคลื่อนระหว่างการสูญเสียแรงดันในวงแหวนหมุนเวียนไม่ควรเกิน 15%

เราสรุปการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนหลักในตารางที่ 1 (ภาคผนวก A) เป็นผลให้เราได้รับความคลาดเคลื่อนการสูญเสียแรงดัน

การคำนวณวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็ก

เราทำการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนทุติยภูมิผ่านไรเซอร์ 8 ของระบบทำน้ำร้อนแบบท่อเดียว

1) เราคำนวณความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติเนื่องจากการระบายความร้อนของน้ำในอุปกรณ์ทำความร้อนของไรเซอร์ 8 โดยใช้สูตร (2.2)

2) กำหนดอัตราการไหลของน้ำในไรเซอร์ 8 โดยใช้สูตร (2.3)

3) เรากำหนดแรงดันตกคร่อมที่มีอยู่สำหรับวงแหวนหมุนเวียนผ่านไรเซอร์รอง ซึ่งควรจะเท่ากับการสูญเสียแรงดันที่ทราบในส่วนวงจรการไหลเวียนหลัก ปรับตามความแตกต่างของแรงดันการไหลเวียนตามธรรมชาติในวงแหวนรองและวงแหวนหลัก:

15128.7+(802-1068)=14862.7 ป่า

4) หาค่าเฉลี่ยของการสูญเสียแรงดันเชิงเส้นโดยใช้สูตร (2.5)

5) ขึ้นอยู่กับค่า Pa/m อัตราการไหลของสารหล่อเย็นในพื้นที่ กิโลกรัม/ชั่วโมง และขึ้นอยู่กับความเร็วสูงสุดของการเคลื่อนที่ของสารหล่อเย็น เราจะกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางเบื้องต้นของท่อ dу, mm; การสูญเสียแรงดันจำเพาะที่เกิดขึ้นจริง R, Pa/m; ความเร็วน้ำหล่อเย็นจริง V, m/s ตาม

6) เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะในพื้นที่การออกแบบ (และเขียนผลรวมในตารางที่ 2) โดย

7) ในส่วนของวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็ก เราจะกำหนดการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานเฉพาะที่ Z ขึ้นอยู่กับผลรวมของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะ Uo และความเร็วของน้ำในส่วนนั้น

8) เราสรุปการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็กในตารางที่ 2 (ภาคผนวก B) เราตรวจสอบการเชื่อมต่อไฮดรอลิกระหว่างวงแหวนไฮดรอลิกหลักและเล็กตามสูตร

9) กำหนดการสูญเสียแรงดันที่ต้องการในแหวนปีกผีเสื้อโดยใช้สูตร

10) กำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของแหวนปีกผีเสื้อโดยใช้สูตร

ที่ไซต์งาน จำเป็นต้องติดตั้งแหวนรองปีกผีเสื้อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางเดินภายใน DN=5 มม

“การกำหนดตัวชี้วัดปริมาณและคุณภาพ ทรัพยากรสาธารณูปโภควี ความเป็นจริงสมัยใหม่ที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน"

การระบุตัวบ่งชี้ปริมาณและคุณภาพของทรัพยากรชุมชนในความเป็นจริงสมัยใหม่ของการอยู่อาศัยและสาธารณูปโภค

วี.ยู. คาริตันสกี้ หัวหน้าฝ่ายระบบวิศวกรรม

อ. เอ็ม. ฟิลิปโปฟ รองหัวหน้าฝ่ายระบบวิศวกรรม

ผู้ตรวจการเคหะแห่งรัฐมอสโก

เอกสารที่ควบคุมตัวบ่งชี้ปริมาณและคุณภาพของทรัพยากรชุมชนที่จัดหาให้กับผู้บริโภคในครัวเรือนที่ขอบเขตความรับผิดชอบขององค์กรจัดหาทรัพยากรและที่อยู่อาศัยยังไม่ได้รับการพัฒนาจนถึงปัจจุบัน นอกเหนือจากข้อกำหนดที่มีอยู่แล้วผู้เชี่ยวชาญจากสำนักงานตรวจการเคหะมอสโกยังเสนอให้ระบุค่าพารามิเตอร์ของระบบจ่ายความร้อนและน้ำที่ทางเข้าอาคารเพื่อรักษาคุณภาพในอาคารอพาร์ตเมนต์ที่พักอาศัย สาธารณูปโภค.

ทบทวนกฎเกณฑ์และข้อบังคับปัจจุบันสำหรับ การดำเนินการทางเทคนิคสต็อกที่อยู่อาศัยในด้านที่อยู่อาศัยและบริการชุมชนพบว่าปัจจุบันมีการก่อสร้าง มาตรฐานด้านสุขอนามัยและกฎ GOST R 51617 -2000* "ที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน", "กฎสำหรับการให้บริการสาธารณูปโภคแก่พลเมือง" ได้รับการอนุมัติโดยพระราชกฤษฎีกาของรัฐบาลสหพันธรัฐรัสเซียเมื่อวันที่ 23 พฤษภาคม 2549 หมายเลข 307 และอื่น ๆ ที่ถูกต้อง กฎระเบียบพิจารณาและตั้งค่าพารามิเตอร์และโหมดเฉพาะที่แหล่งกำเนิด (สถานีทำความร้อนกลาง โรงต้มน้ำ สถานีสูบน้ำ) ที่ผลิตทรัพยากรชุมชน (น้ำเย็น น้ำร้อน และ พลังงานความร้อน) และโดยตรงในอพาร์ตเมนต์ของผู้พักอาศัยซึ่งมีระบบสาธารณูปโภคให้บริการ อย่างไรก็ตามพวกเขาไม่ได้คำนึงถึงความเป็นจริงสมัยใหม่ของการแบ่งที่อยู่อาศัยและบริการชุมชนในอาคารที่อยู่อาศัยและสิ่งอำนวยความสะดวกสาธารณูปโภคและขอบเขตความรับผิดชอบที่กำหนดไว้ขององค์กรจัดหาทรัพยากรและที่อยู่อาศัยซึ่งเป็นเรื่องของข้อพิพาทที่ไม่มีที่สิ้นสุดเมื่อพิจารณา ฝ่ายที่มีความผิดสำหรับความล้มเหลวในการให้บริการแก่ประชาชนหรือให้บริการ ชั้นเลว. ดังนั้นในปัจจุบันจึงไม่มีเอกสารควบคุมตัวบ่งชี้ปริมาณและคุณภาพที่ทางเข้าบ้านที่ขอบเขตความรับผิดชอบขององค์กรจัดหาทรัพยากรและที่อยู่อาศัย

อย่างไรก็ตามการวิเคราะห์การตรวจสอบคุณภาพของทรัพยากรและบริการชุมชนที่จัดหาโดยสำนักงานตรวจการเคหะมอสโกแสดงให้เห็นว่าบทบัญญัติของการดำเนินการทางกฎหมายด้านกฎระเบียบของรัฐบาลกลางในด้านที่อยู่อาศัยและบริการชุมชนสามารถให้รายละเอียดและระบุได้ที่เกี่ยวข้องกับ อาคารอพาร์ตเมนต์ซึ่งจะช่วยให้เกิดความรับผิดชอบร่วมกันในการจัดหาทรัพยากรและองค์กรการจัดการที่อยู่อาศัย ควรสังเกตว่าคุณภาพและปริมาณของทรัพยากรชุมชนที่จัดหาให้กับขอบเขตความรับผิดชอบในการดำเนินงานของการจัดหาทรัพยากรและการจัดการองค์กรที่อยู่อาศัยและบริการสาธารณะแก่ผู้อยู่อาศัยถูกกำหนดและประเมินตามการอ่านสิ่งแรกคือเรื่องทั่วไป อุปกรณ์วัดแสงภายในบ้านที่ติดตั้งอยู่ที่อินพุต

ระบบความร้อนและน้ำประปาสำหรับอาคารที่พักอาศัย และระบบอัตโนมัติสำหรับการติดตามและบัญชีการใช้พลังงาน

ดังนั้นผู้ตรวจการเคหะมอสโกซึ่งขึ้นอยู่กับผลประโยชน์ของผู้อยู่อาศัยและการปฏิบัติเป็นเวลาหลายปีนอกเหนือจากข้อกำหนดของเอกสารกำกับดูแลและในการพัฒนาบทบัญญัติของ SNiP และ SanPin ที่เกี่ยวข้องกับสภาพการดำเนินงานตลอดจนเพื่อรักษา คุณภาพของการบริการสาธารณูปโภคที่มอบให้กับประชากรในอาคารอพาร์ตเมนต์ที่อยู่อาศัยเสนอให้มีการควบคุมเมื่อแนะนำระบบความร้อนและน้ำประปาเข้าไปในบ้าน (ที่หน่วยวัดแสงและควบคุม) ค่ามาตรฐานต่อไปนี้ของพารามิเตอร์และโหมดที่บันทึกโดยการวัดแสงบ้านทั่วไป อุปกรณ์และ ระบบอัตโนมัติการควบคุมและการบัญชีการใช้พลังงาน:

1) สำหรับระบบ ระบบความร้อนกลาง(คาร์บอนไดออกไซด์):

ค่าเบี่ยงเบนของอุณหภูมิเฉลี่ยรายวันของน้ำในเครือข่ายที่เข้าสู่ระบบทำความร้อนจะต้องอยู่ภายใน± 3% ของตารางอุณหภูมิที่กำหนดไว้ อุณหภูมิน้ำไหลกลับเฉลี่ยรายวันไม่ควรเกินค่าที่ตั้งไว้ แผนภูมิอุณหภูมิอุณหภูมิมากกว่า 5%;

แรงดันน้ำในเครือข่ายในท่อส่งกลับของระบบทำความร้อนส่วนกลางจะต้องสูงกว่าแรงดันคงที่ (สำหรับระบบ) ไม่น้อยกว่า 0.05 MPa (0.5 kgf/cm2) แต่ไม่สูงกว่าที่อนุญาต (สำหรับท่อ อุปกรณ์ทำความร้อน ข้อต่อ และอุปกรณ์อื่นๆ) หากจำเป็นจะได้รับอนุญาตให้ติดตั้งเครื่องควบคุมความดันบนท่อส่งกลับในระบบทำความร้อนของอาคารที่อยู่อาศัยที่เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายทำความร้อนหลักใน ITP

แรงดันน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายของระบบทำความร้อนส่วนกลางจะต้องสูงกว่าแรงดันน้ำที่ต้องการในท่อส่งกลับตามจำนวนแรงดันที่มีอยู่ (เพื่อให้แน่ใจว่าการไหลเวียนของสารหล่อเย็นในระบบ)

ความดันที่มีอยู่ (ความแตกต่างของความดันระหว่างท่อจ่ายและท่อส่งคืน) ของสารหล่อเย็นที่ทางเข้าเครือข่ายเครื่องทำความร้อนส่วนกลางเข้าไปในอาคารจะต้องได้รับการดูแลโดยองค์กรจ่ายความร้อนภายในขอบเขต:

ก) มีการเชื่อมต่อแบบพึ่งพา (พร้อมชุดลิฟต์) - ตามการออกแบบ แต่ต้องไม่น้อยกว่า 0.08 MPa (0.8 กก./ซม. 2)

b) ที่มีการเชื่อมต่อแบบอิสระ - ตามการออกแบบ แต่ต้องไม่น้อยกว่า 0.03 MPa (0.3 kgf/cm2) มากกว่าความต้านทานไฮดรอลิกของระบบทำความร้อนส่วนกลางภายในองค์กร

2) สำหรับระบบจ่ายน้ำร้อน (DHW):

อุณหภูมิ น้ำร้อนในท่อส่งน้ำประปาสำหรับ ระบบปิดภายใน 55-65 °C สำหรับ ระบบเปิดแหล่งจ่ายความร้อนภายใน 60-75 °C;

อุณหภูมิในท่อหมุนเวียน DHW (สำหรับระบบปิดและเปิด) 46-55 °C;

ค่าเฉลี่ยเลขคณิตของอุณหภูมิน้ำร้อนในท่อจ่ายและหมุนเวียนที่ทางเข้าของระบบ DHW ในทุกกรณีจะต้องมีอย่างน้อย 50 °C

ความดันที่มีอยู่ (ความแตกต่างของความดันระหว่างท่อจ่ายและท่อหมุนเวียน) ที่อัตราการไหลของการไหลเวียนที่คำนวณได้ของระบบจ่ายน้ำร้อนจะต้องไม่ต่ำกว่า 0.03-0.06 MPa (0.3-0.6 กก./ซม.2)

แรงดันน้ำในท่อจ่ายของระบบจ่ายน้ำร้อนจะต้องสูงกว่าแรงดันน้ำในท่อหมุนเวียนตามจำนวนแรงดันที่มีอยู่ (เพื่อให้แน่ใจว่ามีการไหลเวียนของน้ำร้อนในระบบ)

แรงดันน้ำในท่อหมุนเวียนของระบบจ่ายน้ำร้อนต้องไม่น้อยกว่า 0.05 MPa (0.5 kgf/cm2) สูงกว่าแรงดันคงที่ (สำหรับระบบ) แต่ไม่เกินแรงดันคงที่ (สำหรับตำแหน่งสูงสุดและสูง- อาคารสูง) มากกว่า 0.20 MPa (2 kgf/cm2)

ด้วยพารามิเตอร์เหล่านี้ในอพาร์ทเมนต์ใกล้กับสุขภัณฑ์ของสถานที่อยู่อาศัยให้สอดคล้องกับกฎหมายที่บังคับใช้ สหพันธรัฐรัสเซียจะต้องระบุค่าต่อไปนี้:

อุณหภูมิน้ำร้อนไม่ต่ำกว่า 50 °C (เหมาะสมที่สุด - 55 °C)

ความดันอิสระขั้นต่ำสำหรับอุปกรณ์สุขาภิบาลในอาคารพักอาศัยที่ชั้นบนคือ 0.02-0.05 MPa (0.2-0.5 กก. / ซม. 2)

แรงดันอิสระสูงสุดในระบบจ่ายน้ำร้อนที่ส่วนควบสุขอนามัยที่ชั้นบนไม่ควรเกิน 0.20 MPa (2 กก./ตร.ซม.)

แรงดันอิสระสูงสุดในระบบจ่ายน้ำที่ส่วนควบสุขาภิบาลชั้นล่างไม่ควรเกิน 0.45 MPa (4.5 กก./ซม.2)

3) สำหรับระบบจ่ายน้ำเย็น (CWS):

แรงดันน้ำในท่อจ่ายของระบบน้ำเย็นต้องสูงกว่าแรงดันคงที่ (สำหรับระบบ) อย่างน้อย 0.05 MPa (0.5 กก./ซม. 2) แต่ไม่เกินแรงดันคงที่ (สำหรับตำแหน่งสูงสุดและสูง- อาคารสูง) มากกว่า 0.20 MPa (2 kgf/cm2)

ด้วยพารามิเตอร์นี้ในอพาร์ทเมนต์ต้องระบุค่าต่อไปนี้ตามพระราชบัญญัติทางกฎหมายของสหพันธรัฐรัสเซีย:

ก) แรงดันอิสระขั้นต่ำสำหรับการติดตั้งสุขาภิบาลในอาคารพักอาศัยที่ชั้นบนคือ 0.02-0.05 MPa (0.2-0.5 กก. / ซม. 2)

ข) ความดันขั้นต่ำด้านหน้าเครื่องทำน้ำอุ่นแก๊สชั้นบน อย่างน้อย 0.10 MPa (1 kgf/cm2)

c) แรงดันอิสระสูงสุดในระบบจ่ายน้ำที่ส่วนควบสุขาภิบาลชั้นล่างไม่ควรเกิน 0.45 MPa (4.5 kgf/cm2)

4) สำหรับทุกระบบ:

แรงดันคงที่ที่ทางเข้าไปยังระบบความร้อนและน้ำประปาต้องแน่ใจว่าท่อของระบบทำความร้อนส่วนกลาง น้ำเย็น และน้ำร้อนเต็มไปด้วยน้ำ ในขณะที่แรงดันน้ำคงที่ไม่ควรสูงกว่าที่อนุญาตสำหรับระบบนี้

ค่าแรงดันน้ำเข้า ระบบน้ำร้อนและน้ำเย็นบริเวณทางเข้าท่อเข้าบ้านต้องอยู่ในระดับเดียวกัน (ทำได้โดยการตั้งค่า อุปกรณ์อัตโนมัติการควบคุมจุดให้ความร้อนและ/หรือสถานีสูบน้ำ) ในขณะที่ความแตกต่างของแรงดันสูงสุดที่อนุญาตไม่ควรเกิน 0.10 MPa (1 กก./ซม.2)

พารามิเตอร์เหล่านี้ที่ทางเข้าอาคารจะต้องได้รับการรับรองโดยองค์กรจัดหาทรัพยากรโดยการใช้มาตรการสำหรับการควบคุมอัตโนมัติการเพิ่มประสิทธิภาพการกระจายพลังงานความร้อนสม่ำเสมอน้ำเย็นและน้ำร้อนระหว่างผู้บริโภคและสำหรับท่อส่งกลับของระบบ - โดยองค์กรการจัดการที่อยู่อาศัยผ่านการตรวจสอบ การระบุและการกำจัดการละเมิดหรืออุปกรณ์ใหม่และการปรับระบบวิศวกรรมอาคาร กิจกรรมเหล่านี้ควรดำเนินการเมื่อเตรียมจุดให้ความร้อน สถานีสูบน้ำและเครือข่ายภายในบล็อกสำหรับการดำเนินงานตามฤดูกาลตลอดจนในกรณีที่มีการละเมิดพารามิเตอร์ที่ระบุ (ตัวบ่งชี้ปริมาณและคุณภาพของทรัพยากรสาธารณูปโภคที่จัดหาให้กับขอบเขตความรับผิดชอบในการปฏิบัติงาน)

หากไม่พบค่าพารามิเตอร์และโหมดที่ระบุองค์กรที่จัดหาทรัพยากรจะต้องใช้มาตรการที่จำเป็นทั้งหมดเพื่อกู้คืนทันที นอกจากนี้ ในกรณีที่มีการละเมิดค่าที่ระบุของพารามิเตอร์ของทรัพยากรสาธารณูปโภคที่ให้มาและคุณภาพของบริการสาธารณูปโภคที่ให้มา จำเป็นต้องคำนวณการชำระเงินสำหรับบริการสาธารณูปโภคที่มีให้ใหม่โดยมีการละเมิดคุณภาพ

ดังนั้นการปฏิบัติตามตัวชี้วัดเหล่านี้จะช่วยให้มั่นใจได้ถึงความเป็นอยู่ที่สะดวกสบายของประชาชน การทำงานที่มีประสิทธิภาพของระบบวิศวกรรม เครือข่าย อาคารที่อยู่อาศัยและสิ่งอำนวยความสะดวกด้านสาธารณูปโภคที่ให้ความร้อนและน้ำประปาแก่สต็อกที่อยู่อาศัยตลอดจนการจัดหาทรัพยากรสาธารณูปโภคให้ ปริมาณที่ต้องการและคุณภาพมาตรฐานตามขอบเขตความรับผิดชอบในการปฏิบัติงานขององค์กรการจัดหาทรัพยากรและการจัดการที่อยู่อาศัย (ที่อินพุต การสื่อสารทางวิศวกรรมไปที่บ้าน).

วรรณกรรม

1. กฎเกณฑ์การดำเนินงานทางเทคนิคของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน

2. เอ็มดีเค 3-02.2544 กฎสำหรับการดำเนินการทางเทคนิคของระบบและโครงสร้างน้ำประปาและน้ำเสียสาธารณะ

3. เอ็มดีเค 4-02.2001 คำแนะนำมาตรฐานเกี่ยวกับการทำงานทางเทคนิคของระบบระบายความร้อนของระบบทำความร้อนในเขตเทศบาล

4. เอ็มดีเค 2-03.2546 กฎและข้อบังคับสำหรับการดำเนินงานทางเทคนิคของสต็อกที่อยู่อาศัย

5. หลักเกณฑ์ในการให้บริการสาธารณะแก่ประชาชน

6. ZhNM-2004/01. กฎระเบียบสำหรับการเตรียมความพร้อมสำหรับการใช้งานระบบความร้อนและน้ำประปาในฤดูหนาวของอาคารที่พักอาศัย อุปกรณ์ เครือข่าย และโครงสร้างของเชื้อเพลิง พลังงาน และสาธารณูปโภคในมอสโก

7. GOST R 51617 -2000*. ที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน เงื่อนไขทางเทคนิคทั่วไป

8. SNiP 2.04.01 -85 (2000) การประปาภายในและการระบายน้ำทิ้งของอาคาร

9. SNiP 2.04.05 -91 (2000) เครื่องทำความร้อนการระบายอากาศและการปรับอากาศ

10. วิธีการตรวจสอบการละเมิดปริมาณและคุณภาพของการบริการที่ให้แก่ประชากรโดยการบัญชีสำหรับการใช้พลังงานความร้อนการใช้น้ำเย็นและน้ำร้อนในมอสโก

(นิตยสารประหยัดพลังงาน ฉบับที่ 4, 2550)

หลักการทั่วไป การคำนวณไฮดรอลิกท่อส่งน้ำระบบทำน้ำร้อนมีการอธิบายรายละเอียดไว้ในส่วน ระบบทำน้ำร้อน. นอกจากนี้ยังใช้สำหรับการคำนวณท่อความร้อนของเครือข่ายทำความร้อน แต่คำนึงถึงคุณสมบัติบางประการด้วย ดังนั้นในการคำนวณท่อความร้อน จะมีการเคลื่อนตัวของน้ำอย่างปั่นป่วน (ความเร็วของน้ำมากกว่า 0.5 m/s, ไอน้ำ - มากกว่า 20-30 m/s เช่น พื้นที่การคำนวณกำลังสอง) ค่าความหยาบที่เท่ากัน พื้นผิวด้านใน ท่อเหล็กเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ mm เป็นที่ยอมรับสำหรับ: ท่อไอน้ำ - k = 0.2; เครือข่ายน้ำ - k = 0.5; ท่อคอนเดนเสท - k = 0.5-1.0

ต้นทุนน้ำหล่อเย็นโดยประมาณสำหรับแต่ละส่วนของเครือข่ายการทำความร้อนจะพิจารณาจากผลรวมของต้นทุนของสมาชิกแต่ละราย โดยคำนึงถึงแผนภาพการเชื่อมต่อของเครื่องทำความร้อน DHW นอกจากนี้จำเป็นต้องทราบแรงดันตกจำเพาะที่เหมาะสมที่สุดในท่อซึ่งกำหนดไว้ก่อนหน้านี้โดยการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์ โดยทั่วไปจะใช้ค่าเท่ากับ 0.3-0.6 kPa (3-6 kgf/m2) สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลัก และสูงถึง 2 kPa (20 kgf/m2) สำหรับกิ่งก้าน

เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกงานต่อไปนี้จะได้รับการแก้ไข: 1) การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ; 2) การหาค่าความดัน-ความดันตกคร่อม 3) การกำหนดแรงดันกระแสที่จุดต่าง ๆ ในเครือข่าย 4) การกำหนดแรงดันที่อนุญาตในท่อภายใต้โหมดการทำงานและเงื่อนไขต่าง ๆ ของเครือข่ายการทำความร้อน

เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกจะใช้ไดอะแกรมและโปรไฟล์ geodetic ของตัวทำความร้อนหลักซึ่งระบุตำแหน่งของแหล่งจ่ายความร้อน ผู้ใช้ความร้อน และโหลดการออกแบบ เพื่อเพิ่มความเร็วและลดความซับซ้อนของการคำนวณแทนที่จะใช้ตารางจะใช้โนโมแกรมลอการิทึมของการคำนวณไฮดรอลิก (รูปที่ 1) และใน ปีที่ผ่านมา- โปรแกรมคำนวณและกราฟิกคอมพิวเตอร์

ภาพที่ 1.

กราฟเพียโซเมตริก

เมื่อออกแบบและในทางปฏิบัติ กราฟ Piezometric ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายเพื่อคำนึงถึงอิทธิพลร่วมกันของโปรไฟล์ geodetic ของพื้นที่ ความสูงของระบบสมาชิก และแรงกดดันในการทำงานในเครือข่ายการทำความร้อน จากนั้นจึงง่ายต่อการกำหนดความดัน (ความดัน) และความดันที่มีอยู่ ณ จุดใดก็ได้ในเครือข่ายและในระบบสมาชิกสำหรับสถานะไดนามิกและคงที่ของระบบ ลองพิจารณาการสร้างกราฟพีโซเมตริก แล้วเราจะถือว่าความดันและความดัน ความดันตกคร่อม และการสูญเสียความดันมีความสัมพันธ์กันโดยขึ้นต่อกันดังต่อไปนี้: H = p/γ, m (Pa/m); ∆Н = ∆р/ γ, m (Pa/m); และ h = R/ γ (Pa) โดยที่ Н และ ∆Н - ความดันและการสูญเสียความดัน m (Pa/m) р และ ∆р - ความดันและความดันลดลง kgf/m 2 (Pa); γ - ความหนาแน่นมวลของสารหล่อเย็น, kg/m3; h และ R - การสูญเสียแรงดันเฉพาะ (ค่าไร้มิติ) และแรงดันตกจำเพาะ kgf/m 2 (Pa/m)

เมื่อสร้างกราฟพีโซเมตริกในโหมดไดนามิก แกนของปั๊มเครือข่ายจะถูกใช้เป็นที่มาของพิกัด โดยยึดจุดนี้เป็นศูนย์ตามเงื่อนไข พวกเขาสร้างโปรไฟล์ภูมิประเทศตามเส้นทางของทางหลวงสายหลักและตามกิ่งก้านที่มีลักษณะเฉพาะ (ระดับความสูงที่แตกต่างจากระดับความสูงของทางหลวงสายหลัก) ความสูงของอาคารที่เชื่อมต่อจะถูกวาดบนโปรไฟล์ในมาตราส่วนจากนั้นก่อนหน้านี้ถือว่ามีแรงกดดันที่ด้านดูดของตัวสะสมปั๊มเครือข่าย H ดวงอาทิตย์ = 10-15 ม. เส้นแนวนอน A 2 B 4 จะถูกวาด (รูปที่ .2, ก) จากจุด A 2 ความยาวของส่วนที่คำนวณได้ของท่อความร้อนจะถูกพล็อตตามแกน abscissa (ด้วยผลรวมสะสม) และตามแนวแกนกำหนดจากจุดสิ้นสุดของส่วนที่คำนวณ - การสูญเสียแรงดัน Σ∆H ในส่วนเหล่านี้ . กำลังเชื่อมต่อ จุดสูงสุดของกลุ่มเหล่านี้เราได้เส้นแบ่ง A 2 B 2 ซึ่งจะเป็นเส้นพายโซเมตริกของเส้นกลับ แต่ละส่วนแนวตั้งตั้งแต่ระดับทั่วไป A 2 B 4 ไปจนถึงเส้นเพียโซเมตริก A 2 B 2 บ่งบอกถึงการสูญเสียแรงดันในเส้นส่งคืนจากจุดที่สอดคล้องกันไปยังปั๊มหมุนเวียนที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อน จากจุด B 2 บนเครื่องชั่ง แรงดันที่มีอยู่ที่จำเป็นสำหรับสมาชิกที่ปลายเส้น ∆H ab จะถูกพล็อตขึ้นด้านบน ซึ่งอยู่ที่ 15-20 ม. หรือมากกว่า ส่วนผลลัพธ์ B 1 B 2 จะแสดงลักษณะของความดันที่ส่วนท้ายของสายจ่าย จากจุด B 1 การสูญเสียแรงดันในท่อจ่าย ∆Н p จะถูกเลื่อนออกไปด้านบนและดำเนินการ เส้นแนวนอนบี 3 เอ 1.

รูปที่ 2.ก - การสร้างกราฟเพียโซเมตริก b - กราฟเพียโซเมตริกของเครือข่ายการทำความร้อนแบบสองท่อ

จากบรรทัด A 1 B 3 ลงไป การสูญเสียแรงดันจะถูกสะสมไว้ในส่วนของสายจ่ายจากแหล่งความร้อนไปยังจุดสิ้นสุดของส่วนที่คำนวณแต่ละรายการและเส้นเพียโซเมตริก A 1 B 1 ของสายจ่ายจะถูกสร้างขึ้นในลักษณะเดียวกันกับเส้นก่อนหน้า หนึ่ง.

ด้วยระบบ PZT แบบปิดและเส้นผ่านศูนย์กลางท่อเท่ากันของท่อจ่ายและท่อส่งคืน เส้นเพียโซเมตริก A 1 B 1 จึงเป็นภาพสะท้อนของเส้น A 2 B 2 จากจุด A การสูญเสียแรงดันในห้องหม้อไอน้ำของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหรือในวงจรห้องหม้อไอน้ำ ∆Н b (10-20 ม.) จะถูกเลื่อนออกไปด้านบน ความดันในท่อร่วมจ่ายจะเป็น N n ในท่อร่วมส่งกลับ - N ดวงอาทิตย์และความดันของปั๊มเครือข่ายจะเป็น N s.n

สิ่งสำคัญคือต้องทราบว่าเมื่อเชื่อมต่อโดยตรง ระบบท้องถิ่นท่อส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนเชื่อมต่อแบบไฮดรอลิกกับระบบท้องถิ่น และความดันในท่อส่งกลับจะถูกถ่ายโอนไปยังระบบท้องถิ่นทั้งหมดและในทางกลับกัน

ในระหว่างการสร้างกราฟเพียโซเมตริกในช่วงเริ่มต้น แรงดันที่ท่อร่วมดูดของปั๊มเครือข่าย N กับ ถูกนำมาใช้ตามอำเภอใจ การเลื่อนกราฟพีโซเมตริกขนานกับตัวมันเองขึ้นหรือลงทำให้คุณสามารถยอมรับแรงกดดันใดๆ ที่ด้านดูดของปั๊มเครือข่ายและในระบบท้องถิ่นตามลำดับ

เมื่อเลือกตำแหน่งของกราฟเพียโซเมตริก จำเป็นต้องดำเนินการตามเงื่อนไขต่อไปนี้:

1. ความดัน (ความดัน) ที่จุดใดๆ ในท่อส่งกลับไม่ควรสูงกว่าแรงดันใช้งานที่อนุญาตในระบบท้องถิ่น สำหรับระบบทำความร้อนใหม่ (พร้อมคอนเวคเตอร์) ความดันใช้งาน 0.1 MPa (คอลัมน์น้ำ 10 ม.) สำหรับระบบที่มีหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.5-0.6 MPa (คอลัมน์น้ำ 50-60 ม.)

2. แรงดันในท่อส่งกลับต้องแน่ใจว่าท่อด้านบนและอุปกรณ์ของระบบทำความร้อนในพื้นที่เต็มไปด้วยน้ำ

3. ความดันในแนวกลับ เพื่อหลีกเลี่ยงการก่อตัวของสุญญากาศ ไม่ควรต่ำกว่า 0.05-0.1 MPa (คอลัมน์น้ำ 5-10 เมตร)

4. ความดันที่ด้านดูดของปั๊มเครือข่ายไม่ควรต่ำกว่า 0.05 MPa (คอลัมน์น้ำ 5 ม.)

5. ความดันที่จุดใดๆ ในท่อจ่ายจะต้องสูงกว่าแรงดันเดือดที่อุณหภูมิสูงสุด (การออกแบบ) ของสารหล่อเย็น

6. แรงดันที่มีอยู่ที่จุดสิ้นสุดของเครือข่ายจะต้องเท่ากับหรือมากกว่าการสูญเสียแรงดันที่คำนวณได้ที่อินพุตของผู้สมัครสมาชิกสำหรับการไหลของน้ำหล่อเย็นที่คำนวณได้

7. บี ช่วงฤดูร้อนแรงดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับมีมากกว่าแรงดันคงที่ในระบบ DHW

สถานะคงที่ของระบบทำความร้อนส่วนกลาง เมื่อปั๊มเครือข่ายหยุดและการไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อนส่วนกลางหยุดทำงาน ปั๊มจะเปลี่ยนจากสถานะไดนามิกไปเป็นสถานะคงที่ ในกรณีนี้ความดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนจะเท่ากัน เส้นเพียโซเมตริกจะรวมเป็นเส้นเดียว - เส้นแรงดันคงที่และบนกราฟจะมีตำแหน่งกลางซึ่งกำหนดโดยความดันของ อุปกรณ์แต่งหน้าของแหล่ง MDH

ความดันของอุปกรณ์แต่งหน้าถูกกำหนดโดยเจ้าหน้าที่สถานีโดยจุดสูงสุดของท่อของระบบท้องถิ่นที่เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายทำความร้อนหรือโดยแรงดันไอ น้ำร้อนยวดยิ่งที่จุดสูงสุดของท่อ ตัวอย่างเช่น ที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นที่ออกแบบ T 1 = 150 °C ความดันที่จุดสูงสุดของท่อด้วย น้ำร้อนยวดยิ่งจะถูกตั้งค่าเท่ากับ 0.38 MPa (เสาน้ำ 38 ม.) และที่ T 1 = 130 °C - 0.18 MPa (เสาน้ำ 18 ม.)

อย่างไรก็ตาม ในทุกกรณี แรงดันคงที่ในระบบสมาชิกที่อยู่ต่ำไม่ควรเกินแรงดันใช้งานที่อนุญาตที่ 0.5-0.6 MPa (5-6 atm) หากเกิน ระบบเหล่านี้ควรถูกถ่ายโอนไปยังรูปแบบการเชื่อมต่อที่เป็นอิสระ การลดแรงดันคงที่ในเครือข่ายการทำความร้อนสามารถทำได้โดยการตัดการเชื่อมต่ออาคารสูงออกจากเครือข่ายโดยอัตโนมัติ

ในกรณีฉุกเฉิน ในกรณีที่สูญเสียแหล่งจ่ายไฟไปยังสถานีโดยสิ้นเชิง (การหยุดเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า) การไหลเวียนและการแต่งหน้าจะหยุดลง ในขณะที่แรงกดดันในทั้งสองบรรทัดของเครือข่ายการทำความร้อนจะเท่ากัน เส้นแรงดันสถิตซึ่งจะเริ่มช้าลงค่อยๆลดลงเนื่องจากการรั่วไหลของน้ำในเครือข่ายผ่านการรั่วไหลและทำให้เย็นลงในท่อ ในกรณีนี้การต้มน้ำร้อนยวดยิ่งในท่อสามารถทำได้โดยการก่อตัวของไอล็อค การกลับมาหมุนเวียนของน้ำอีกครั้งในกรณีเช่นนี้อาจทำให้เกิดค้อนน้ำที่รุนแรงในท่อด้วย ความเสียหายที่อาจเกิดขึ้นฟิตติ้ง, อุปกรณ์ทำความร้อนเป็นต้น เพื่อหลีกเลี่ยงปรากฏการณ์นี้ ควรเริ่มการไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อนส่วนกลางหลังจากแรงดันในท่อกลับคืนมาโดยการเติมเครือข่ายความร้อนให้อยู่ในระดับไม่ต่ำกว่าแรงดันคงที่

เพื่อให้ การดำเนินงานที่เชื่อถือได้เครือข่ายการทำความร้อนและระบบท้องถิ่น จำเป็นต้องจำกัดความผันผวนของแรงดันที่เป็นไปได้ในเครือข่ายการทำความร้อนให้อยู่ในระดับที่ยอมรับได้ เพื่อรักษาระดับความดันที่ต้องการในเครือข่ายการทำความร้อนและระบบท้องถิ่นที่จุดหนึ่งของเครือข่ายการทำความร้อน (และในสภาพภูมิประเทศที่ยากลำบาก - ในหลายจุด) แรงดันคงที่จะถูกรักษาไว้อย่างเทียมภายใต้โหมดการทำงานทั้งหมดของเครือข่ายและระหว่างแบบคงที่ เงื่อนไขการใช้อุปกรณ์แต่งหน้า

จุดที่รักษาความดันให้คงที่เรียกว่าจุดที่เป็นกลางของระบบ ตามกฎแล้ว แรงดันจะถูกรักษาไว้บนเส้นกลับ ในกรณีนี้จุดที่เป็นกลางจะอยู่ที่จุดตัดของพายโซมิเตอร์แบบย้อนกลับกับเส้นแรงดันคงที่ (จุด NT ในรูปที่ 2, b) การรักษาแรงดันคงที่ที่จุดที่เป็นกลางและการรั่วไหลของสารหล่อเย็นที่เติมจะดำเนินการโดยการแต่งหน้า ปั๊มของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหรือ RTS, KTS ผ่านอุปกรณ์แต่งหน้าอัตโนมัติ มีการติดตั้งตัวควบคุมอัตโนมัติบนสายการผลิต ซึ่งทำงานบนหลักการของตัวควบคุม "หลัง" และ "ก่อน" (รูปที่ 3)

รูปที่ 3. 1 - ปั๊มเครือข่าย; 2 - ปั๊มแต่งหน้า; 3 - น้ำร้อน; 4 - วาล์วควบคุมการแต่งหน้า

แรงกดดันของปั๊มเครือข่าย N s.n จะถูกนำมาเท่ากับผลรวมของการสูญเสียแรงดันไฮดรอลิก (ที่สูงสุด - การไหลของน้ำที่ออกแบบ): ในท่อจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อนในระบบของสมาชิก (รวมถึงอินพุตไปยังอาคาร ) ในการติดตั้งหม้อไอน้ำของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน หม้อไอน้ำสูงสุด หรือในห้องหม้อไอน้ำ แหล่งความร้อนจะต้องมีเครือข่ายอย่างน้อยสองเครื่องและปั๊มแต่งหน้าสองเครื่อง โดยหนึ่งในนั้นเป็นปั๊มสำรอง

ปริมาณการเติมสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดจะถือว่าเป็น 0.25% ของปริมาตรน้ำในท่อของเครือข่ายทำความร้อนและในระบบสมาชิกที่เชื่อมต่อกับเครือข่ายทำความร้อน, h.

ในรูปแบบที่มีการถอนน้ำโดยตรง ปริมาณการชาร์จจะเท่ากับผลรวมของการใช้น้ำที่คำนวณได้สำหรับการจัดหาน้ำร้อนและปริมาณการรั่วไหลในจำนวน 0.25% ของความจุของระบบ ความจุของระบบทำความร้อนถูกกำหนดโดยเส้นผ่านศูนย์กลางและความยาวของท่อจริงหรือตามมาตรฐานรวม m 3 / MW:

ความไม่ลงรอยกันที่พัฒนาบนพื้นฐานของความเป็นเจ้าของในองค์กรการดำเนินงานและการจัดการระบบจ่ายความร้อนในเมืองมีผลกระทบด้านลบมากที่สุดทั้งในระดับเทคนิคของการทำงานและประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจ ดังที่ได้กล่าวไว้ข้างต้นว่าการดำเนินงานของแต่ละคน ระบบเฉพาะการจัดหาความร้อนได้รับการจัดการโดยหลายองค์กร (บางครั้ง "บริษัท ย่อย" ขององค์กรหลัก) อย่างไรก็ตาม ความจำเพาะของระบบทำความร้อนแบบรวมศูนย์ ซึ่งโดยหลักคือเครือข่ายการทำความร้อน ถูกกำหนดโดยการเชื่อมต่อที่เข้มงวด กระบวนการทางเทคโนโลยีการทำงาน ระบบไฮดรอลิกและความร้อนสม่ำเสมอ โหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อนซึ่งเป็นปัจจัยกำหนดในการทำงานของระบบนั้นมีลักษณะไม่เสถียรอย่างยิ่งซึ่งทำให้ระบบจ่ายความร้อนควบคุมได้ยากเมื่อเทียบกับเมืองอื่น ระบบวิศวกรรม(ไฟฟ้า, แก๊ส, น้ำประปา)

ไม่มีการเชื่อมโยงใด ๆ ในระบบทำความร้อนแบบเขต (แหล่งความร้อน เครือข่ายหลักและการกระจาย จุดทำความร้อน) ไม่สามารถจัดหาโหมดเทคโนโลยีที่จำเป็นสำหรับการทำงานของระบบโดยรวมได้อย่างอิสระและด้วยเหตุนี้ผลลัพธ์ที่ได้คือการจัดหาความร้อนที่เชื่อถือได้และมีคุณภาพสูงให้กับผู้บริโภค อุดมคติในแง่นี้คือ โครงสร้างองค์กรซึ่งแหล่งจ่ายความร้อนและเครือข่ายการทำความร้อนอยู่ภายใต้เขตอำนาจของโครงสร้างองค์กรเดียว

กราฟเพียโซเมตริกแสดงภูมิประเทศ ความสูงของอาคารที่แนบมา และความกดดันในเครือข่ายในระดับหนึ่ง การใช้กราฟนี้ทำให้ง่ายต่อการระบุแรงกดดันและแรงกดดันที่มีอยู่ ณ จุดใด ๆ ในระบบเครือข่ายและระบบสมาชิก

ด้านหลัง ระนาบแนวนอนระดับการอ่านค่าความดันถูกตั้งค่าไว้ที่ 1 – 1 (ดูรูปที่ 6.5) เส้น P1 – P4 – กราฟของแรงกดดันในเส้นอุปทาน เส้น O1 – O4 – กราฟแรงดันเส้นกลับ เอ็น o1 – ความดันรวมต่อตัวสะสมส่งคืนของแหล่งกำเนิด เอ็นсн – แรงดันของปั๊มเครือข่าย เอ็น st – แรงดันเต็มของปั๊มแต่งหน้าหรือแรงดันคงที่เต็มในเครือข่ายทำความร้อน ยังไม่มี– ความดันรวมเป็น tK ที่ท่อระบายของปั๊มเครือข่าย ดี ชมเสื้อ – การสูญเสียแรงดันในโรงบำบัดความร้อน เอ็น p1 – แรงดันรวมบนท่อร่วมจ่าย เอ็น n1 = เอ็นเค-ดี ชม t. แรงดันน้ำจ่ายที่มีอยู่ที่ตัวสะสม CHP เอ็น 1 =เอ็นพี1 - เอ็น o1. แรงกดดัน ณ จุดใดจุดหนึ่งในเครือข่าย ฉันแสดงว่าเป็น เอ็นพี ฉัน ชม oi – แรงกดดันทั้งหมดในท่อส่งไปและกลับ ถ้าความสูงของจีโอเดติก ณ จุดหนึ่ง ฉันมี ซีฉัน , แล้วความดันพีโซเมตริก ณ จุดนี้ก็คือ เอ็นพี ฉัน – ซีฉัน , ชมโอ้ฉัน – ซีฉันอยู่ในไปป์ไลน์ส่งต่อและส่งคืนตามลำดับ มีหัวอยู่ที่จุด ฉันคือความแตกต่างของแรงดันเพียโซเมตริกในท่อส่งไปและกลับ – เอ็นพี ฉัน – ชมโอ้ย ความดันที่มีอยู่ในเครือข่ายการทำความร้อนที่จุดเชื่อมต่อของสมาชิก D คือ เอ็น 4 = เอ็นหน้า 4 – เอ็น o4.

รูปที่ 6.5 แบบแผน (a) และกราฟเพียโซเมตริก (b) ของเครือข่ายการทำความร้อนแบบสองท่อ

มีการสูญเสียแรงดันในท่อจ่ายในส่วนที่ 1 - 4 . มีการสูญเสียแรงดันในแนวกลับในส่วนที่ 1 - 4 . เมื่อปั๊มหลักทำงาน แรงดัน เอ็นความเร็วของปั๊มชาร์จจะถูกควบคุมโดยตัวควบคุมแรงดัน เอ็น o1. เมื่อปั๊มเครือข่ายหยุด แรงดันคงที่จะถูกสร้างขึ้นในเครือข่าย เอ็น st พัฒนาโดยเมคอัพปั๊ม

เมื่อคำนวณท่อส่งไอน้ำด้วยระบบไฮดรอลิก โปรไฟล์ของท่อส่งไอน้ำอาจไม่ถูกนำมาพิจารณาเนื่องจากมีความหนาแน่นของไอน้ำต่ำ ตัวอย่างเช่น การสูญเสียความกดดันจากสมาชิก ขึ้นอยู่กับรูปแบบการเชื่อมต่อสมาชิก ด้วยลิฟท์ผสมD เอ็น e = 10...15 ม. พร้อมอินพุตแบบไม่มีลิฟต์ – D n BE =2...5 ม. โดยมีเครื่องทำความร้อนพื้นผิว D เอ็น n =5...10 ม. พร้อมปั๊มผสม D เอ็น ns = 2…4 ม.

ข้อกำหนดสำหรับสภาวะความดันในเครือข่ายการทำความร้อน:

ณ จุดใดๆ ในระบบ แรงดันไม่ควรเกินค่าสูงสุดที่อนุญาต ท่อของระบบจ่ายความร้อนได้รับการออกแบบสำหรับ 16 ata ท่อของระบบท้องถิ่นได้รับการออกแบบสำหรับแรงดัน 6...7 ata;

เพื่อหลีกเลี่ยงไม่ให้อากาศรั่ว ณ จุดใดๆ ในระบบ ความดันต้องมีอย่างน้อย 1.5 atm นอกจากนี้เงื่อนไขนี้จำเป็นเพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศในปั๊ม

ณ จุดใดๆ ในระบบ ความดันจะต้องไม่ต่ำกว่าความดันอิ่มตัวที่อุณหภูมิที่กำหนด เพื่อหลีกเลี่ยงไม่ให้น้ำเดือด

คำเตือน มีแรงดันไม่เพียงพอที่แหล่งกำเนิด Delta=X m โดยที่ Delta คือแรงดันที่ต้องการ

ผู้บริโภคที่แย่ที่สุด: ID=XX

รูปที่ 283 ข้อความเกี่ยวกับผู้บริโภคที่เลวร้ายที่สุด




ข้อความนี้จะปรากฏขึ้นเมื่อผู้บริโภคไม่มีแรงกดดัน เดลต้าเอช− ค่าความดันที่ไม่เพียงพอ m, a บัตรประจำตัวประชาชน (XX)− จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่มีการขาดแคลนแรงดันสูงสุด



รูปที่ 284 ข้อความเกี่ยวกับแรงดันไม่เพียงพอ




คลิกสองครั้งที่ปุ่มซ้ายของเมาส์บนข้อความเกี่ยวกับผู้บริโภคที่เลวร้ายที่สุด: ผู้บริโภคที่เกี่ยวข้องจะกะพริบบนหน้าจอ

ข้อผิดพลาดนี้อาจเกิดจากสาเหตุหลายประการ:

1. ข้อมูลไม่ถูกต้อง หากปริมาณการขาดแคลนแรงดันเกินค่าจริงสำหรับเครือข่ายที่กำหนด แสดงว่าเกิดข้อผิดพลาดเมื่อป้อนข้อมูลเริ่มต้นหรือมีข้อผิดพลาดเมื่อพล็อตไดอะแกรมเครือข่ายบนแผนที่ คุณควรตรวจสอบว่าได้ป้อนข้อมูลต่อไปนี้ถูกต้องหรือไม่:

   

   โหมดเครือข่ายไฮดรอลิก

   หากไม่มีข้อผิดพลาดเมื่อป้อนข้อมูลเริ่มต้น แต่ไม่มีแรงกดดันและมีความสำคัญอย่างแท้จริงสำหรับเครือข่ายที่กำหนดดังนั้นในสถานการณ์นี้ การกำหนดสาเหตุของการขาดแคลนและวิธีการกำจัดจะดำเนินการโดย ผู้เชี่ยวชาญที่ทำงานร่วมกับเครือข่ายทำความร้อนนี้

ID=XXXXX "ชื่อผู้บริโภค" การล้างระบบทำความร้อน (H, m)

ข้อความนี้จะปรากฏขึ้นเมื่อมีแรงดันในท่อส่งกลับไม่เพียงพอเพื่อป้องกันการเทระบบทำความร้อนที่ชั้นบนของอาคาร ความดันรวมในท่อส่งกลับจะต้องมีอย่างน้อยผลรวมของเครื่องหมาย geodetic ความสูงของ อาคารบวกเพิ่ม 5 เมตร ต่อเติมระบบ สามารถเปลี่ยนหัวสำรองสำหรับการเติมระบบได้ในการตั้งค่าการคำนวณ ()

XX- จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ระบบทำความร้อนกำลังถูกทำให้หมด เอ็น- ความดันซึ่งมีหน่วยเป็นเมตรไม่เพียงพอ

ID=XXXXX "ชื่อของผู้บริโภค" ความดันในไปป์ไลน์ส่งคืนสูงกว่าเครื่องหมาย geodetic โดย N, m

ข้อความนี้เกิดขึ้นเมื่อความดันในท่อส่งกลับสูงกว่าที่อนุญาตตามเงื่อนไขความแข็งแรง หม้อน้ำเหล็กหล่อ(เสาส่งน้ำสูงมากกว่า 60 ม.) ที่ไหน XX- หมายเลขผู้บริโภคแต่ละรายและ เอ็น- ค่าความดันในท่อส่งกลับเกินเครื่องหมาย geodetic

สามารถตั้งค่าแรงดันสูงสุดในท่อส่งกลับได้อย่างอิสระ การตั้งค่าการคำนวณ ;

ID=XX "ชื่อผู้บริโภค" ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้ ตั้งค่าสูงสุด

ข้อความนี้อาจปรากฏขึ้นเมื่อมีการโหลดความร้อนจำนวนมาก หรือเมื่อเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อไม่ถูกต้องซึ่งไม่สอดคล้องกับพารามิเตอร์การออกแบบ XX- จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้

ID=XX "ชื่อผู้บริโภค" ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้ ตั้งค่าขั้นต่ำ

ข้อความนี้อาจปรากฏขึ้นเมื่อมีการโหลดความร้อนเพียงเล็กน้อยหรือเมื่อเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อไม่ถูกต้องซึ่งไม่สอดคล้องกับพารามิเตอร์การออกแบบ XX− จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้

คำเตือน Z618: ID=XX "XX" จำนวนแหวนรองบนท่อจ่ายไปยัง CO มากกว่า 3 (YY)

ข้อความนี้หมายความว่า จากการคำนวณ จำนวนเครื่องซักผ้าที่ต้องใช้ในการปรับระบบมีมากกว่า 3 ชิ้น

เนื่องจากเส้นผ่านศูนย์กลางต่ำสุดเริ่มต้นของเครื่องซักผ้าคือ 3 มม. (ระบุไว้ในการตั้งค่าการคำนวณ “การตั้งค่าการคำนวณการสูญเสียแรงดัน”) และการสิ้นเปลืองของระบบทำความร้อนของผู้ใช้บริการ ID=XX นั้นน้อยมาก ผลลัพธ์จากการคำนวณจึงกำหนดได้ ทั้งหมดแหวนรองและเส้นผ่านศูนย์กลางของแหวนรองสุดท้าย (ในฐานข้อมูลผู้บริโภค)

นั่นคือข้อความเช่น: จำนวนเครื่องซักผ้าบนท่อจ่ายสำหรับ CO มากกว่า 3 (17)เตือนว่าในการตั้งค่าคอนซูเมอร์รายนี้คุณควรติดตั้งเครื่องซักผ้า 16 ตัวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 3 มม. และแหวนรอง 1 ตัวซึ่งเส้นผ่านศูนย์กลางจะถูกกำหนดในฐานข้อมูลผู้บริโภค

คำเตือน Z642: ID=XX ลิฟต์ที่สถานีทำความร้อนกลางไม่ทำงาน

ข้อความนี้แสดงขึ้นจากผลการคำนวณการยืนยันและหมายความว่าเป็นเช่นนั้น หน่วยลิฟต์ไม่ทำงาน