ในสหภาพโซเวียตผู้ผลิตสปริงเกอร์หลักคือโรงงานโอเดสซา "Spetsavtomatika" ซึ่งผลิตสปริงเกอร์สามประเภทติดตั้งด้วยดอกกุหลาบขึ้นหรือลงโดยมีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออกเล็กน้อยที่ 10; 12 และ 15 มม.

จากผลการทดสอบที่ครอบคลุม ไดอะแกรมการชลประทานได้ถูกสร้างขึ้นสำหรับสปริงเกอร์เหล่านี้ หลากหลายความดันและความสูงในการติดตั้ง ตามข้อมูลที่ได้รับได้มีการกำหนดมาตรฐานใน SNiP 2.04.09-84 สำหรับการจัดวาง (ขึ้นอยู่กับปริมาณไฟ) ที่ระยะห่าง 3 หรือ 4 เมตรจากกัน มาตรฐานเหล่านี้รวมอยู่ใน NPB 88-2001 โดยไม่มีการเปลี่ยนแปลง

ปัจจุบันปริมาณชลประทานหลักมาจากต่างประเทศตั้งแต่นั้นเป็นต้นมา ผู้ผลิตชาวรัสเซีย PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) และ CJSC "Ropotek" (มอสโก) ไม่สามารถตอบสนองความต้องการของผู้บริโภคในประเทศได้อย่างเต็มที่

แนวโน้มของสปริงเกอร์ต่างประเทศตามกฎแล้วไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับพารามิเตอร์ทางเทคนิคส่วนใหญ่ที่ควบคุมโดยมาตรฐานในประเทศ ในเรื่องนี้ให้ดำเนินการประเมินเปรียบเทียบตัวบ่งชี้คุณภาพของผลิตภัณฑ์ประเภทเดียวกันที่ผลิตขึ้น บริษัทต่างๆดูเหมือนจะเป็นไปไม่ได้

การทดสอบเพื่อรับรองไม่ได้จัดให้มีการตรวจสอบพารามิเตอร์ไฮดรอลิกเริ่มต้นที่จำเป็นสำหรับการออกแบบอย่างละเอียดถี่ถ้วน เช่น แผนผังความเข้มของการชลประทานภายในพื้นที่ป้องกัน ขึ้นอยู่กับความดันและความสูงของการติดตั้งสปริงเกอร์ ตามกฎแล้ว ข้อมูลนี้ไม่รวมอยู่ในเอกสารทางเทคนิค อย่างไรก็ตาม หากไม่มีข้อมูลนี้ จะไม่สามารถดำเนินงานได้อย่างถูกต้อง งานออกแบบตาม AUP

โดยเฉพาะอย่างยิ่ง พารามิเตอร์ที่สำคัญที่สุดของสปริงเกอร์ซึ่งจำเป็นสำหรับการออกแบบ AUP คือความเข้มของการชลประทานของพื้นที่คุ้มครอง ขึ้นอยู่กับความดันและความสูงของการติดตั้งสปริงเกอร์

พื้นที่ชลประทานอาจไม่เปลี่ยนแปลง ลดลง หรือเพิ่มขึ้นตามแรงดันที่เพิ่มขึ้น ทั้งนี้ขึ้นอยู่กับการออกแบบของสปริงเกอร์

ตัวอย่างเช่น แผนภาพการให้น้ำของสปริงเกอร์อเนกประสงค์ประเภท CU/P ติดตั้งโดยซ็อกเก็ตขึ้นไปเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยจากแรงดันจ่ายในช่วง 0.07-0.34 MPa (รูปที่ IV. 1.1) ในทางตรงกันข้าม แผนภาพการชลประทานของสปริงเกอร์ประเภทนี้ซึ่งติดตั้งโดยคว่ำดอกกุหลาบลง จะเปลี่ยนไปอย่างมากเมื่อแรงดันจ่ายเปลี่ยนแปลงภายในขอบเขตเดียวกัน

หากพื้นที่ชลประทานของสปริงเกอร์ยังคงไม่เปลี่ยนแปลงเมื่อความดันเปลี่ยนไปให้อยู่ภายในพื้นที่ชลประทาน 12 ตร.ม. (วงกลม R ~ 2 m) คุณสามารถตั้งค่าความดัน Р t โดยการคำนวณซึ่งรับประกันความเข้มข้นของการชลประทานที่ต้องการโดยโครงการ:

ที่ไหน รและ ผม n - ความดันและค่าความเข้มของการชลประทานที่สอดคล้องกันตาม GOST R 51043-94 และ NPB 87-2000

ค่าฉัน n และ รขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของทางออก

หากพื้นที่ชลประทานลดลงตามความดันที่เพิ่มขึ้น ความเข้มของการชลประทานจะเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญมากขึ้นเมื่อเทียบกับสมการ (IV. 1.1) อย่างไรก็ตามจำเป็นต้องคำนึงว่าระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์ควรลดลงด้วย

หากพื้นที่ชลประทานเพิ่มขึ้นตามความดันที่เพิ่มขึ้น ความเข้มของการชลประทานอาจเพิ่มขึ้นเล็กน้อย ยังคงไม่เปลี่ยนแปลงหรือลดลงอย่างมีนัยสำคัญ ในกรณีนี้ ไม่สามารถยอมรับวิธีการคำนวณเพื่อกำหนดความเข้มของการชลประทานโดยขึ้นอยู่กับแรงดันได้ ดังนั้น ระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์จึงสามารถกำหนดได้โดยใช้แผนภาพการชลประทานเท่านั้น

กรณีของการขาดประสิทธิภาพของการดับเพลิงที่สังเกตได้ในทางปฏิบัติมักเป็นผลมาจากการคำนวณวงจรไฟไฮดรอลิกที่ไม่ถูกต้อง (ความเข้มของการชลประทานไม่เพียงพอ)

แผนภาพการชลประทานที่ให้ไว้ในหนังสือชี้ชวนของบริษัทต่างประเทศระบุขอบเขตที่มองเห็นได้ของเขตชลประทาน ไม่ใช่ลักษณะเชิงตัวเลขของความเข้มข้นของการชลประทาน และมีเพียงผู้เชี่ยวชาญขององค์กรออกแบบที่ทำให้เข้าใจผิดเท่านั้น ตัวอย่างเช่นในแผนภาพการชลประทานของสปริงเกอร์สากลประเภท CU/P ขอบเขตของเขตชลประทานไม่ได้ระบุด้วยค่าตัวเลขของความเข้มของการชลประทาน (ดูรูปที่ IV.1.1)

การประเมินเบื้องต้นของแผนภาพดังกล่าวสามารถทำได้ดังนี้

ตามกำหนดเวลา คิว = ฉ(เค พี)(รูปที่ IV. 1.2) อัตราการไหลของสปริงเกอร์ถูกกำหนดที่ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพ ถึง,ระบุไว้ในเอกสารทางเทคนิค และความดันบนแผนภาพที่เกี่ยวข้อง

สำหรับสปริงเกอร์ที่ ถึง= 80 และ พ =อัตราการไหล 0.07 MPa คือ คิว พี =007~ 67 ลิตร/นาที (1.1 ลิตร/วินาที)

ตาม GOST R 51043-94 และ NPB 87-2000 ที่ความดัน 0.05 MPa สปริงเกอร์ชลประทานแบบรวมศูนย์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออก 10 ถึง 12 มม. จะต้องให้ความเข้มอย่างน้อย 0.04 ลิตร/(ซม. 2)

เรากำหนดอัตราการไหลจากสปริงเกอร์ที่ความดัน 0.05 MPa:

คิว พี=0.05 = 0.845 คิว พี µ = 0.93 ลิตร/วินาที (IV. 1.2)

สมมติว่าชลประทานภายในเขตชลประทานที่กำหนดมีรัศมี รµ33.1 ม. (ดูรูปที่ IV. 1.1, a) สม่ำเสมอและสารดับเพลิงทั้งหมดกระจายไปทั่วพื้นที่คุ้มครองเท่านั้นเรากำหนดความเข้มของการชลประทานโดยเฉลี่ย:

ดังนั้นความเข้มของการชลประทานภายในแผนภาพที่กำหนดจึงไม่สอดคล้องกับค่ามาตรฐาน (ต้องมีอย่างน้อย 0.04 ลิตร/(s*m2)) เพื่อพิจารณาว่าการออกแบบสปริงเกอร์นี้ตรงตามข้อกำหนดของ GOST R 51043-94 และ NPB หรือไม่ 87-2000 บนพื้นที่ 12 ตร.ม. (รัศมี ~ 2 ม.) ต้องมีการทดสอบที่เหมาะสม

สำหรับการออกแบบ AUP ที่มีคุณสมบัติเหมาะสม เอกสารทางเทคนิคสำหรับสปริงเกอร์จะต้องมีแผนผังการชลประทาน ขึ้นอยู่กับแรงดันและความสูงของการติดตั้ง แผนภาพที่คล้ายกันของสปริงเกอร์สากลประเภท RPTK แสดงในรูปที่ 1 IV. 1.3 และสปริงเกอร์ที่ผลิตโดย SP "Spetsavtomatika" (Biysk) - ในภาคผนวก 6

ตามแผนผังการให้น้ำสำหรับการออกแบบสปริงเกอร์ที่กำหนด สามารถสรุปได้อย่างเหมาะสมเกี่ยวกับผลกระทบของความดันต่อความเข้มของการชลประทาน

ตัวอย่างเช่นหากติดตั้งสปริงเกอร์ RPTK โดยให้ดอกกุหลาบหงายขึ้น จากนั้นที่ความสูงในการติดตั้ง 2.5 ม. ความเข้มของการชลประทานแทบไม่ขึ้นอยู่กับแรงดัน ภายในเขตพื้นที่รัศมี 1.5 ที่ 2 และ 2.5 ม. ความเข้มข้นของการชลประทานที่ความดันเพิ่มขึ้น 2 เท่าจะเพิ่มขึ้น 0.005 ลิตร/(s*m2) นั่นคือ 4.3-6.7% ซึ่งบ่งชี้ว่าพื้นที่ชลประทานเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ หากความดันเพิ่มขึ้น 2 เท่า พื้นที่ชลประทานยังคงไม่เปลี่ยนแปลง ความเข้มของการชลประทานควรเพิ่มขึ้น 1.41 เท่า

เมื่อติดตั้งสปริงเกอร์ RPTC โดยลดดอกกุหลาบลง ความเข้มของการชลประทานจะเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ (25-40%) ซึ่งบ่งชี้ว่าพื้นที่ชลประทานเพิ่มขึ้นเล็กน้อย (หากพื้นที่ชลประทานคงที่ ความเข้มควรเพิ่มขึ้น 41%)

ทางเลือก สารดับเพลิง, วิธีการดับเพลิง และประเภทการติดตั้งระบบดับเพลิงอัตโนมัติ

OTV ที่เป็นไปได้จะถูกเลือกตาม NPB 88-2001 โดยคำนึงถึงข้อมูลการบังคับใช้อุปกรณ์ป้องกันอัคคีภัยสำหรับอุปกรณ์ควบคุมอัคคีภัย ทั้งนี้ ขึ้นอยู่กับระดับเพลิงไหม้และคุณสมบัติของสถานที่ติดตั้ง สินทรัพย์ที่เป็นวัสดุฉันเห็นด้วยกับคำแนะนำสำหรับการดับไฟประเภท A1 (การเผาไหม้ระดับ A1) ของแข็งพร้อมด้วยการระอุ) จะทำ หมอกน้ำทีอาร์วี.

ในงานกราฟิกการคำนวณ เรายอมรับ AUP-TRV อาคารที่พักอาศัยดังกล่าวจะมีแถบบรรจุน้ำ (สำหรับห้องที่มีอุณหภูมิอากาศขั้นต่ำ 10°C ขึ้นไป) การติดตั้งสปริงเกอร์เป็นที่ยอมรับในห้องที่มีความสูง อันตรายจากไฟไหม้. การออกแบบการติดตั้ง TRV จะต้องดำเนินการโดยคำนึงถึงโซลูชันการวางแผนสถาปัตยกรรมของสถานที่ที่ได้รับการป้องกันและพารามิเตอร์ทางเทคนิค การติดตั้งทางเทคนิค TRV ที่ให้ไว้ในเอกสารประกอบสำหรับเครื่องพ่นหรือการติดตั้ง TRV แบบโมดูลาร์ พารามิเตอร์ของสปริงเกอร์ AUP ที่ออกแบบ (ความเข้มของการชลประทาน การใช้น้ำเสีย พื้นที่ชลประทานขั้นต่ำ ระยะเวลาในการจ่ายน้ำ และ ระยะทางสูงสุดระหว่างสปริงเกอร์เรากำหนดตาม ในส่วนที่ 2.1 มีสถานที่บางกลุ่มใน RGZ เพื่อปกป้องสถานที่ คุณควรใช้สปริงเกอร์ B3 – “Maxstop”

ตารางที่ 3

พารามิเตอร์การติดตั้งเครื่องดับเพลิง

2.3. การติดตามระบบดับเพลิง

รูปนี้แสดงแผนผังเส้นทางซึ่งจำเป็นต้องติดตั้งสปริงเกอร์ในห้องที่มีการป้องกัน:

ภาพที่ 1.

ไม่จำกัดจำนวนสปริงเกอร์ในส่วนหนึ่งของการติดตั้ง ในเวลาเดียวกันเพื่อที่จะออกสัญญาณเพื่อชี้แจงตำแหน่งของเพลิงไหม้ในอาคารตลอดจนเปิดระบบเตือนภัยและกำจัดควันแนะนำให้ติดตั้งสัญญาณเตือนการไหลของของเหลวพร้อมรูปแบบการตอบสนองบนท่อจ่าย สำหรับกลุ่มที่ 4 ระยะทางขั้นต่ำจากขอบด้านบนของวัตถุถึงสปริงเกอร์ควรอยู่ห่างจาก 0.5 เมตร ระยะห่างจากช่องจ่ายน้ำสปริงเกอร์ที่ติดตั้งในแนวตั้งถึงระนาบพื้นควรอยู่ระหว่าง 8 ถึง 40 ซม. ใน AUP ที่ออกแบบเราใช้ระยะนี้เป็น 0.2 ม. ภายในองค์ประกอบที่ได้รับการป้องกันควรติดตั้งสปริงเกอร์เดี่ยวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากัน ประเภทของสปริงเกอร์จะถูกกำหนดตามผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิก

3. การคำนวณไฮดรอลิกของระบบดับเพลิง

การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายสปริงเกอร์ดำเนินการเพื่อจุดประสงค์:

1. การกำหนดการไหลของน้ำ

2. การเปรียบเทียบ การบริโภคที่เฉพาะเจาะจงความเข้มข้นของการชลประทานตามข้อกำหนดด้านกฎระเบียบ

3. การกำหนดแรงดันที่ต้องการของเครื่องป้อนน้ำและเส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่ประหยัดที่สุด

การคำนวณทางไฮดรอลิกของระบบจ่ายน้ำดับเพลิงช่วยลดปัญหาหลักสามประการ:

1. การกำหนดแรงดันที่ทางเข้าไปยังแหล่งจ่ายน้ำดับเพลิง (บนแกนของท่อทางออก, ปั๊ม) หากระบุอัตราการไหลของน้ำโดยประมาณ แผนภาพเส้นทางท่อ ความยาวและเส้นผ่านศูนย์กลาง ตลอดจนประเภทของข้อต่อ ในกรณีนี้ การคำนวณจะเริ่มต้นด้วยการพิจารณาการสูญเสียแรงดันระหว่างการเคลื่อนที่ของน้ำ ขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ เป็นต้น การคำนวณจบลงด้วยการเลือกยี่ห้อปั๊มตามอัตราการไหลของน้ำและแรงดันโดยประมาณเมื่อเริ่มการติดตั้ง

2. การกำหนดการไหลของน้ำตามแรงดันที่กำหนดที่จุดเริ่มต้นของท่อดับเพลิง การคำนวณเริ่มต้นด้วยการพิจารณาความต้านทานไฮดรอลิกขององค์ประกอบท่อทั้งหมดและจบลงด้วยการสร้างการไหลของน้ำจากแรงดันที่กำหนดที่จุดเริ่มต้นของการจ่ายน้ำดับเพลิง

3. การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อและองค์ประกอบอื่น ๆ ตามอัตราการไหลของน้ำและแรงดันที่คำนวณได้ที่จุดเริ่มต้นของท่อ

การกำหนดแรงดันที่ต้องการตามความเข้มข้นของการชลประทานที่กำหนด

ตารางที่ 4.

พารามิเตอร์ของสปริงเกอร์ Maxtop

ในส่วนนี้มีการใช้สปริงเกอร์ AUP ดังนั้นเราจึงยอมรับว่าจะใช้สปริงเกอร์ของแบรนด์ SIS-PN 0 0.085 - สปริงเกอร์, สปริงเกอร์น้ำ, วัตถุประสงค์พิเศษมีการไหลแบบศูนย์กลาง ติดตั้งในแนวตั้งโดยไม่มี ครอบคลุมการตกแต่งด้วยค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพ 0.085 อุณหภูมิตอบสนองเล็กน้อยที่ 57 o การไหลของน้ำที่คำนวณได้ในสปริงเกอร์แบบกำหนดจะถูกกำหนดโดยสูตร:

ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพคือ 0.085;

หัวอิสระที่ต้องการคือ 100 ม.

3.2. การคำนวณไฮดรอลิกของท่อแยกและจ่าย

สำหรับแต่ละส่วนดับเพลิงจะมีการกำหนดโซนป้องกันระยะไกลที่สุดหรือสูงสุดและการคำนวณทางไฮดรอลิกจะดำเนินการโดยเฉพาะสำหรับโซนนี้ภายในพื้นที่ที่คำนวณ ตามรูปแบบที่สมบูรณ์ของระบบดับเพลิง เป็นแบบทางตันไม่สมมาตรกับการจ่ายน้ำในตอนเช้า และไม่รวมเข้าด้วยกัน แรงดันอิสระที่สปริงเกอร์กำหนดคือ 100 ม. แรงดันสูญเสียที่ส่วนจ่ายเท่ากับ:

ความยาวส่วนของส่วนท่อระหว่างสปริงเกอร์

การไหลของของไหลในส่วนท่อ

ค่าสัมประสิทธิ์ที่แสดงถึงการสูญเสียแรงดันตามความยาวของท่อสำหรับแบรนด์ที่เลือกคือ 0.085

หัวอิสระที่ต้องการสำหรับสปริงเกอร์ที่ตามมาแต่ละตัวคือผลรวมที่ประกอบด้วยหัวอิสระที่ต้องการสำหรับสปริงเกอร์รุ่นก่อนหน้าและการสูญเสียแรงดันในส่วนท่อระหว่างพวกเขา:

ปริมาณการใช้น้ำของสารเกิดฟองจากสปริงเกอร์ที่ตามมาจะถูกกำหนดโดยสูตร:

ในย่อหน้า 3.1 อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดถูกกำหนดไว้ ท่อสำหรับการติดตั้งแบบเติมน้ำต้องทำด้วยสังกะสีและ ของสแตนเลสเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อถูกกำหนดโดยสูตร:

ปริมาณการใช้น้ำในพื้นที่ m 3 /s

ความเร็วการเคลื่อนที่ของน้ำ m/s เรายอมรับความเร็วในการเคลื่อนที่ตั้งแต่ 3 ถึง 10 เมตร/วินาที

เราแสดงเส้นผ่านศูนย์กลางของไปป์ไลน์เป็นมล. และเพิ่มเป็นค่าที่ใกล้ที่สุด (7) ท่อจะเชื่อมต่อกันด้วยการเชื่อม และจะมีการผลิตอุปกรณ์ที่ไซต์งาน ควรกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในแต่ละส่วนการออกแบบ

ผลลัพธ์ที่ได้จากการคำนวณไฮดรอลิกสรุปไว้ในตารางที่ 5

ตารางที่ 5.

3.3 การกำหนดแรงดันที่ต้องการในระบบ

การใช้น้ำเพื่อดับเพลิงจากเครือข่ายน้ำดับเพลิงที่สถานประกอบการการกลั่นน้ำมันและอุตสาหกรรมปิโตรเคมีควรดำเนินการบนพื้นฐานของการเกิดเพลิงไหม้สองครั้งพร้อมกันที่องค์กร: ไฟไหม้หนึ่งครั้งในพื้นที่การผลิตและไฟไหม้ครั้งที่สองในพื้นที่ ​วัตถุดิบหรือคลังสินค้าสำหรับก๊าซไวไฟ น้ำมัน และผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียม

ปริมาณการใช้น้ำถูกกำหนดโดยการคำนวณ แต่ต้องใช้อย่างน้อย: สำหรับพื้นที่การผลิต - 120 ลิตร/วินาที สำหรับคลังสินค้า - 150 ลิตร/วินาที การไหลและการจ่ายน้ำต้องรับประกันการดับและการป้องกันอุปกรณ์โดยการติดตั้งแบบอยู่กับที่และแบบเคลื่อนที่ อุปกรณ์ดับเพลิง.

ปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณในกรณีเกิดเพลิงไหม้ในคลังสินค้าน้ำมันและผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมควรถือเป็นค่าใช้จ่ายที่สูงที่สุดประการหนึ่งต่อไปนี้: สำหรับการดับเพลิงและระบายความร้อนของถัง (ขึ้นอยู่กับปริมาณการใช้สูงสุดในกรณีเกิดเพลิงไหม้จากถังเดียว) สำหรับดับเพลิงและระบายความร้อนของถังรถไฟ อุปกรณ์ขนถ่ายและสะพานลอย หรือสำหรับดับเพลิงอุปกรณ์ขนถ่ายสำหรับถังรถยนต์ ค่าใช้จ่ายรวมที่ใหญ่ที่สุดจากภายนอกและ เครื่องดับเพลิงภายในอาคารคลังสินค้าแห่งหนึ่ง

ปริมาณการใช้สารดับเพลิงควรพิจารณาจากความเข้มข้นของการจัดหา (ตารางที่ 5.6) ไปยังพื้นที่โดยประมาณของน้ำมันดับเพลิงและผลิตภัณฑ์น้ำมัน (ตัวอย่างเช่นในถังแนวตั้งแบบภาคพื้นดินที่มีหลังคานิ่ง กากบาทแนวนอน - พื้นที่หน้าตัดของถังถือเป็นพื้นที่ดับเพลิงโดยประมาณ)

ปริมาณการใช้น้ำสำหรับถังแนวตั้งแบบฝังบนพื้นดินควรถูกกำหนดโดยการคำนวณตามความเข้มข้นของน้ำประปาที่ใช้ตามตารางที่ 5.3 ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดถูกกำหนดเป็นผลรวมของต้นทุนในการทำความเย็นถังที่เผาไหม้และการทำความเย็นที่อยู่ติดกันในกลุ่ม

ควรใช้แรงดันอิสระในเครือข่ายน้ำดับเพลิงระหว่างเกิดเพลิงไหม้ดังนี้:

·เมื่อระบายความร้อนด้วยการติดตั้งแบบอยู่กับที่ - ตามลักษณะทางเทคนิคของวงแหวนชลประทาน แต่ไม่น้อยกว่า 10 เมตรที่ระดับวงแหวนชลประทาน

· เมื่อระบายความร้อนถังด้วยอุปกรณ์ดับเพลิงเคลื่อนที่ตามลักษณะทางเทคนิคของถังดับเพลิง แต่ต้องไม่น้อยกว่า 40 เมตร

ระยะเวลาการทำความเย็นโดยประมาณของถัง (การเผาไหม้และบริเวณใกล้เคียง) ควรดำเนินการดังนี้:

ถังภาคพื้นดินเมื่อดับไฟ ระบบอัตโนมัติ- 4 ชั่วโมง;

· เมื่อดับไฟด้วยอุปกรณ์ดับเพลิงแบบเคลื่อนที่ – ​​6 ชั่วโมง

· ถังใต้ดิน – 3 ชั่วโมง

การไหลของน้ำทั้งหมดจากเครือข่ายน้ำประปาเพื่อปกป้องอุปกรณ์ ประเภทคอลัมน์ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ตามเงื่อนไขโดยมีการติดตั้งระบบชลประทานน้ำแบบอยู่กับที่ จะถือเป็นผลรวมของการใช้น้ำเพื่อการชลประทานของอุปกรณ์คอลัมน์ที่เผาไหม้และสองอันที่อยู่ติดกันซึ่งตั้งอยู่ที่ระยะห่างน้อยกว่าสองเส้นผ่านศูนย์กลางที่ใหญ่ที่สุด ความเข้มของการจ่ายน้ำต่อ 1 m 2 ของพื้นผิวที่ได้รับการป้องกันของอุปกรณ์ประเภทเสาที่มี LPG และของเหลวไวไฟจะเท่ากับ 0.1 ลิตร/(s×m 2)

ลองพิจารณาการคำนวณท่อส่งน้ำแบบวงแหวนโดยใช้ตัวอย่างการทำให้พื้นผิวด้านข้างเย็นลงระหว่างเกิดเพลิงไหม้ภาคพื้นดิน ถังแนวตั้งด้วยของเหลวไวไฟที่มีหลังคาคงที่ซึ่งมีปริมาตรระบุ ว= 5,000 ม. 3 เส้นผ่านศูนย์กลาง ง p = 21 ม. และสูง ชม= = 15 ม. การติดตั้งแบบอยู่กับที่การระบายความร้อนของถังประกอบด้วยวงแหวนชลประทานแบบตัดขวางแนวนอน (ท่อชลประทานพร้อมอุปกรณ์ฉีดน้ำ) ซึ่งอยู่ที่โซนด้านบนของผนังถัง ตัวยกแบบแห้ง และท่อแนวนอนที่เชื่อมต่อวงแหวนชลประทานแบบตัดขวางกับเครือข่ายน้ำดับเพลิง (รูปที่. 5.5)

ข้าว. 5.5. แผนผังส่วนของเครือข่ายน้ำประปาพร้อมวงแหวนชลประทาน:

1 – ส่วนของเครือข่ายวงแหวน 2 – วาล์วประตูที่สาขา; 3 – ก๊อกน้ำเพื่อระบายน้ำ 4 – ไรเซอร์แห้งและท่อแนวนอน 5 – ท่อชลประทานพร้อมอุปกรณ์สำหรับพ่นน้ำ

ให้เราพิจารณาปริมาณการใช้ทั้งหมดในการทำความเย็นถังตามความเข้มข้นของน้ำประปา เจ= 0.75 ลิตร/วินาที ต่อเส้นรอบวง 1 เมตร (ตารางที่ 5.3) ถาม = เจพี ง p = 0.75 × 3.14 × 21 = 49.5 ลิตร/วินาที

ในวงแหวนชลประทาน เราใช้เครื่องเดรนเชอร์ที่มีดอกกุหลาบแบน DP-12 ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออก 12 มม. เป็นสปริงเกอร์

เรากำหนดปริมาณการใช้น้ำจากน้ำท่วมครั้งเดียวโดยใช้สูตร

ที่ไหน ถึง– ลักษณะการบริโภคของเครื่องน้ำท่วม ถึง= 0.45 ลิตร/(ส×ม 0.5); ฮา= 5 m – แรงดันอิสระขั้นต่ำ จากนั้น l/s กำหนดจำนวนเครื่องที่เปียกโชก แล้ว ถาม = ไม่มี= 50 × 1 = 50 ลิตร/วินาที

ระยะห่างระหว่าง drenchers กับเส้นผ่านศูนย์กลางวงแหวน ดี k = 22 มม.

เส้นผ่านศูนย์กลางสาขา งทั้งหมดนี้ส่งน้ำเข้าสู่วงแหวนด้วยความเร็วของการเคลื่อนที่ของน้ำ วี= 5 เมตร/วินาที เท่ากับ เมตร

เรายอมรับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ งดวงอาทิตย์ = 125 มม.

ตามแนววงแหวนจากจุด ขตรงประเด็น กน้ำจะไหลในสองทิศทาง ดังนั้น เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่วนวงแหวนจะถูกกำหนดจากสภาวะที่ผ่านครึ่งหนึ่งของอัตราการไหลทั้งหมด m

เพื่อการชลประทานที่สม่ำเสมอของผนังถังนั่นคือจำเป็นต้องลดแรงดันเล็กน้อยในวงแหวนชลประทานที่เผด็จการ (จุด ก) และใกล้กับจุดที่สุด ขเรายอมรับการเปียกโชก งเค = 100 มม.

ใช้สูตรนี้เพื่อกำหนดการสูญเสียแรงดัน ชม. k ในครึ่งวงกลม ม. = 15 ม.

ปริมาณแรงดันอิสระที่จุดเริ่มต้นของกิ่งจะถูกนำมาพิจารณาเมื่อพิจารณาคุณลักษณะของปั๊ม

สำหรับการตั้งค่าที่สูงขึ้น (เช่น คอลัมน์การกลั่น) เป็นไปได้ที่จะจัดให้มีท่อที่มีรูพรุนหลายท่อในระดับความสูงที่แตกต่างกัน ความดันของท่อที่อยู่สูงสุดที่มีรูไม่ควรเกิน 20–25 ม.

จำนวนข้อกำหนดที่แตกต่างกันทั้งหมดที่กำหนดในระหว่างการผลิตและการควบคุมสปริงเกอร์มีค่อนข้างมาก ดังนั้นเราจะพิจารณาเฉพาะพารามิเตอร์ที่สำคัญที่สุดเท่านั้น

1. ตัวชี้วัดคุณภาพ

1.1 การปิดผนึก

นี่เป็นหนึ่งในตัวบ่งชี้หลักที่ผู้ใช้ระบบสปริงเกอร์ต้องเผชิญ ที่จริงแล้ว สปริงเกอร์ที่มีการปิดผนึกไม่ดีอาจทำให้เกิดปัญหาได้มากมาย คงไม่มีใครชอบถ้าจู่ๆ น้ำเริ่มหยดใส่ผู้คน อุปกรณ์หรือสินค้าราคาแพง และหากสูญเสียความรัดกุมเกิดขึ้นเนื่องจากการทำลายความร้อนที่เกิดขึ้นเอง อุปกรณ์ล็อคความเสียหายจากน้ำที่หกรั่วไหลอาจเพิ่มขึ้นหลายเท่า

เทคโนโลยีการออกแบบและการผลิตสปริงเกอร์ที่ทันสมัยซึ่งได้รับการปรับปรุงมานานหลายปีทำให้เรามั่นใจในความน่าเชื่อถือ

องค์ประกอบหลักของสปริงเกอร์ซึ่งช่วยให้สปริงเกอร์มีความแน่นหนาภายใต้สภาวะการทำงานที่รุนแรงที่สุดคือจานสปริง (5) . ความสำคัญขององค์ประกอบนี้ไม่สามารถประเมินสูงเกินไปได้ สปริงช่วยให้คุณชดเชยการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยได้ มิติเชิงเส้นชิ้นส่วนสปริงเกอร์ ความจริงก็คือเพื่อให้แน่ใจว่าสปริงเกอร์มีความแน่นหนาเชื่อถือได้ส่วนประกอบของอุปกรณ์ล็อคจะต้องอยู่ภายใต้แรงดันสูงเพียงพออย่างต่อเนื่องซึ่งมั่นใจได้ในระหว่างการประกอบด้วยสกรูล็อค (1) . เมื่อเวลาผ่านไปภายใต้อิทธิพลของแรงกดดันนี้อาจเกิดการเสียรูปเล็กน้อยของตัวสปริงเกอร์ซึ่งจะเพียงพอที่จะทำลายความแน่น

มีอยู่ช่วงหนึ่งที่ผู้ผลิตสปริงเกอร์บางรายใช้สปริงเกอร์เป็นวัสดุปิดผนึกเพื่อลดต้นทุนการก่อสร้าง ปะเก็นยาง. แท้จริงแล้วคุณสมบัติความยืดหยุ่นของยางยังทำให้สามารถชดเชยการเปลี่ยนแปลงขนาดเชิงเส้นเล็กน้อยและให้ความแน่นที่ต้องการได้

รูปที่ 2.สปริงเกอร์พร้อมปะเก็นยาง

อย่างไรก็ตาม ไม่ได้คำนึงถึงว่าเมื่อเวลาผ่านไปคุณสมบัติความยืดหยุ่นของยางจะลดลงและอาจสูญเสียความแน่นได้ แต่สิ่งที่แย่ที่สุดคือยางสามารถเกาะติดกับพื้นผิวที่ปิดสนิทได้ ดังนั้นเมื่อ ไฟหลังจากการถูกทำลายขององค์ประกอบที่ไวต่อความร้อน ฝาครอบสปริงเกอร์ยังคงติดอยู่กับตัวเครื่องอย่างแน่นหนา และน้ำจะไม่ไหลออกจากสปริงเกอร์

กรณีดังกล่าวได้รับการบันทึกระหว่างเกิดเพลิงไหม้ที่โรงงานหลายแห่งในสหรัฐอเมริกา หลังจากนั้น ผู้ผลิตได้ดำเนินการรณรงค์ขนาดใหญ่เพื่อเรียกคืนและเปลี่ยนสปริงเกอร์ทั้งหมดด้วยแหวนซีลยาง 3 . ใน สหพันธรัฐรัสเซียการใช้สปริงเกอร์ด้วย ซีลยางต้องห้าม. ในเวลาเดียวกันดังที่ทราบกันดีว่าการจัดหาสปริงเกอร์ราคาถูกของการออกแบบนี้ยังคงส่งไปยังประเทศ CIS บางประเทศ

ในการผลิตสปริงเกอร์มาตรฐานทั้งในประเทศและต่างประเทศจัดให้มีการทดสอบหลายอย่างที่ทำให้สามารถรับประกันความรัดกุมได้

สปริงเกอร์แต่ละตัวได้รับการทดสอบภายใต้แรงดันไฮดรอลิก (1.5 MPa) และนิวแมติก (0.6 MPa) และยังทดสอบความต้านทานต่อค้อนน้ำด้วย นั่นคือ แรงดันเพิ่มขึ้นอย่างกะทันหันสูงถึง 2.5 MPa

การทดสอบการสั่นสะเทือนช่วยให้มั่นใจได้ว่าสปริงเกอร์จะทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือภายใต้สภาวะการทำงานที่ทรหดที่สุด

1.2 ความทนทาน

ความสำคัญไม่น้อยในการรักษาลักษณะทางเทคนิคทั้งหมดของผลิตภัณฑ์ใด ๆ ก็คือความแข็งแกร่งของมันนั่นคือความต้านทานต่ออิทธิพลภายนอกต่างๆ

ความแข็งแรงทางเคมีขององค์ประกอบการออกแบบสปริงเกอร์ถูกกำหนดโดยการทดสอบความต้านทานต่อผลกระทบของสภาพแวดล้อมที่มีหมอกหนาของสเปรย์เกลือ ซึ่งเป็นสารละลายแอมโมเนียและซัลเฟอร์ไดออกไซด์ที่เป็นน้ำ

ความต้านทานแรงกระแทกของสปริงเกอร์ควรรับประกันความสมบูรณ์ขององค์ประกอบทั้งหมดเมื่อหล่นลงบนพื้นคอนกรีตจากความสูง 1 เมตร

ช่องจ่ายน้ำสปริงเกอร์ต้องสามารถทนต่อแรงกระแทกได้ น้ำโดยปล่อยให้อยู่ภายใต้ความกดดัน 1.25 MPa

ในกรณีเร่งด่วน การพัฒนาไฟสปริงเกอร์เข้า ระบบอากาศหรือระบบที่มีการควบคุมการเปิดตัวอาจได้รับผลกระทบเป็นระยะเวลาหนึ่ง อุณหภูมิสูง. เพื่อให้แน่ใจว่าสปริงเกอร์ไม่เปลี่ยนรูปและไม่เปลี่ยนลักษณะของสปริงเกอร์ จึงมีการทดสอบความต้านทานความร้อน ในกรณีนี้ ตัวสปริงเกอร์ต้องทนต่ออุณหภูมิ 800°C เป็นเวลา 15 นาที

เพื่อทดสอบความต้านทานต่อ ผลกระทบต่อสภาพภูมิอากาศสปริงเกอร์ได้รับการทดสอบแล้ว อุณหภูมิติดลบ. มาตรฐาน ISO กำหนดให้ทดสอบสปริงเกอร์ที่อุณหภูมิ -10°C ข้อกำหนด GOST R ค่อนข้างเข้มงวดกว่าและถูกกำหนดโดยลักษณะภูมิอากาศ: จำเป็นต้องทำการทดสอบระยะยาวที่อุณหภูมิ -50°C และการทดสอบระยะสั้นที่อุณหภูมิ -60°C .

1.3 ความน่าเชื่อถือของล็อคความร้อน

องค์ประกอบที่สำคัญที่สุดประการหนึ่งของสปริงเกอร์คือระบบล็อคความร้อนของสปริงเกอร์ ลักษณะทางเทคนิคและคุณภาพขององค์ประกอบนี้เป็นตัวกำหนดเป็นส่วนใหญ่ งานที่ประสบความสำเร็จสปริงเกอร์ ความทันเวลาของ เครื่องดับเพลิงและไม่มีการเตือนที่ผิดพลาดในโหมดสแตนด์บาย ตลอดประวัติศาสตร์อันยาวนานของระบบสปริงเกอร์ มีการเสนอการออกแบบล็อคความร้อนหลายประเภท




รูปที่ 3.สปริงเกอร์พร้อมหลอดแก้วและองค์ประกอบที่หลอมละลายได้

ล็อคความร้อนแบบหลอมได้ที่มีองค์ประกอบที่ไวต่อความร้อนซึ่งทำจากโลหะผสมของไม้ ซึ่งจะอ่อนตัวลงในอุณหภูมิที่กำหนดและตัวล็อคจะสลายตัว เช่นเดียวกับล็อคความร้อนที่ใช้กระเปาะที่ไวต่อความร้อนที่เป็นแก้วซึ่งผ่านการทดสอบของกาลเวลา ภายใต้อิทธิพลของความร้อน ของเหลวในขวดจะขยายตัว ทำให้เกิดแรงกดดันบนผนังของขวด และเมื่อถึงค่าวิกฤติ ขวดจะยุบตัว รูปที่ 3 แสดงสปริงเกอร์ชนิด ESFR พร้อมด้วย ประเภทต่างๆล็อคความร้อน

เพื่อตรวจสอบความน่าเชื่อถือของล็อคความร้อนในโหมดสแตนด์บายและในกรณีเกิดเพลิงไหม้ จะมีการจัดเตรียมการทดสอบจำนวนหนึ่งไว้

อุณหภูมิการทำงานที่กำหนดของล็อคจะต้องอยู่ในเกณฑ์ที่ยอมรับได้ สำหรับสปริงเกอร์ตอนล่าง ช่วงอุณหภูมิค่าเบี่ยงเบนอุณหภูมิตอบสนองไม่ควรเกิน 3°C

ล็อคความร้อนจะต้องทนต่อการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิแบบฉับพลัน (อุณหภูมิเพิ่มขึ้นอย่างกะทันหัน 10°C ต่ำกว่าอุณหภูมิการทำงานที่กำหนด)

ความต้านทานความร้อนของล็อคความร้อนได้รับการทดสอบโดยการค่อยๆ ให้ความร้อนที่อุณหภูมิ 5°C ซึ่งต่ำกว่าอุณหภูมิการทำงานที่ระบุ

หากใช้ขวดแก้วเป็นตัวล็อคความร้อน จะต้องตรวจสอบความสมบูรณ์ของขวดแก้วโดยใช้สุญญากาศ

ทั้งหลอดแก้วและชิ้นส่วนที่หลอมละลายได้จะต้องได้รับการทดสอบความแข็งแรง ตัวอย่างเช่น ขวดแก้วจะต้องทนทานต่อน้ำหนักที่มากกว่าการใช้งานถึงหกเท่า องค์ประกอบฟิวส์มีขีดจำกัดที่สิบห้า

2. ตัวบ่งชี้วัตถุประสงค์

2.1 ความไวต่อความร้อนของล็อค

ตาม GOST R 51043 ต้องตรวจสอบเวลาตอบสนองของสปริงเกอร์ ไม่ควรเกิน 300 วินาทีสำหรับสปริงเกอร์ที่มีอุณหภูมิต่ำ (57 และ 68°C) และ 600 วินาทีสำหรับสปริงเกอร์ที่มีอุณหภูมิสูงสุด

พารามิเตอร์ที่คล้ายกันไม่มีอยู่ในมาตรฐานต่างประเทศ แต่ใช้ RTI (ดัชนีเวลาตอบสนอง) แทน: พารามิเตอร์ที่กำหนดลักษณะความไวขององค์ประกอบที่ไวต่ออุณหภูมิ (หลอดแก้วหรือล็อคแบบหลอมละลาย) ยิ่งค่าของมันต่ำลง องค์ประกอบนี้ก็ยิ่งไวต่อความร้อนมากขึ้นเท่านั้น ร่วมกับพารามิเตอร์อื่น - C (ปัจจัยการนำไฟฟ้า - การวัด การนำความร้อนระหว่างองค์ประกอบที่ไวต่ออุณหภูมิและองค์ประกอบการออกแบบของสปริงเกอร์) สิ่งเหล่านี้สร้างหนึ่งในคุณลักษณะที่สำคัญที่สุดของสปริงเกอร์นั่นคือเวลาตอบสนอง




รูปที่ 4.ขอบเขตของโซนที่กำหนดความเร็วของสปริงเกอร์

รูปที่ 4 ระบุพื้นที่ที่มีลักษณะ:

1 – สปริงเกอร์เวลาตอบสนองมาตรฐาน; 2 – สปริงเกอร์เวลาตอบสนองพิเศษ 3 – สปริงเกอร์ตอบสนองอย่างรวดเร็ว

สำหรับสปริงเกอร์ที่มีเวลาตอบสนองต่างกัน มีการกำหนดกฎสำหรับการใช้งานเพื่อปกป้องวัตถุที่มีระดับอันตรายจากไฟไหม้ต่างกัน:

• ขึ้นอยู่กับขนาด
• ขึ้นอยู่กับประเภท
• พารามิเตอร์การจัดเก็บโหลดไฟ

ควรสังเกตว่าภาคผนวก A (แนะนำ) GOST R 51043 มีวิธีการพิจารณา ค่าสัมประสิทธิ์ความเฉื่อยความร้อนและ ค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียความร้อนเนื่องจากการนำความร้อนอิงตามวิธี ISO/FDIS6182-1 อย่างไรก็ตาม จนถึงขณะนี้ยังไม่มีการนำข้อมูลนี้ไปใช้ในทางปฏิบัติ ความจริงก็คือแม้ว่าย่อหน้า A.1.2 จะระบุว่าควรใช้สัมประสิทธิ์เหล่านี้ "... เพื่อกำหนดเวลาตอบสนองของสปริงเกอร์ในสภาวะที่เกิดเพลิงไหม้ ให้ปรับข้อกำหนดสำหรับการจัดวางในสถานที่"ไม่มีวิธีการใช้งานจริง ดังนั้นจึงไม่พบพารามิเตอร์เหล่านี้ในลักษณะทางเทคนิคของสปริงเกอร์

นอกจากนี้ความพยายามที่จะหาค่าสัมประสิทธิ์ความเฉื่อยทางความร้อนโดยใช้สูตรจาก ภาคผนวก ก GOST R 51043:

ความจริงก็คือว่าเกิดข้อผิดพลาดขึ้นเมื่อคัดลอกสูตรจากมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1

บุคคลที่มีความรู้ด้านคณิตศาสตร์อยู่ภายใน หลักสูตรของโรงเรียนสังเกตได้ง่ายว่าเมื่อแปลงรูปแบบของสูตรจากมาตรฐานต่างประเทศ (ไม่ชัดเจนว่าเหตุใดจึงทำเช่นนี้บางทีอาจทำให้ดูเหมือนเป็นการลอกเลียนแบบน้อยลง) เครื่องหมายลบกำลังของตัวคูณ ν 0.5 ซึ่งอยู่ในตัวเศษของเศษส่วนถูกละไว้

ในเวลาเดียวกัน จำเป็นต้องสังเกตแง่มุมเชิงบวกในการสร้างกฎเกณฑ์สมัยใหม่ จนกระทั่งเมื่อไม่นานมานี้ ความไวของสปริงเกอร์ถือได้ว่าเป็นพารามิเตอร์ด้านคุณภาพอย่างง่ายดาย SP 6 4 ที่พัฒนาขึ้นใหม่ในขณะนี้ (แต่ยังไม่มีผลบังคับใช้) มีคำแนะนำเกี่ยวกับการใช้สปริงเกอร์ที่ไวต่อการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิมากกว่าเพื่อปกป้องสถานที่ที่เกิดอันตรายจากไฟไหม้มากที่สุด:

5.2.19 เมื่อใด โหลดไฟไม่น้อยกว่า 1,400 MJ/m2 สำหรับโกดัง ห้องที่มีความสูงมากกว่า 10 เมตร และห้องที่มีสินค้าที่ติดไฟหลักอยู่ แอลวีแซดและ จีเจค่าสัมประสิทธิ์ความเฉื่อยทางความร้อนของสปริงเกอร์ควรน้อยกว่า 80 (m s) 0.5

น่าเสียดายที่ยังไม่ชัดเจนนักว่าข้อกำหนดสำหรับความไวต่ออุณหภูมิของสปริงเกอร์นั้นถูกกำหนดขึ้นโดยเจตนาหรือเนื่องจากความไม่ถูกต้องเพียงบนพื้นฐานของค่าสัมประสิทธิ์ความเฉื่อยทางความร้อนขององค์ประกอบที่ไวต่ออุณหภูมิ โดยไม่คำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียความร้อนเนื่องจาก การนำความร้อน และในเวลานี้เมื่อตาม มาตรฐานสากล(รูปที่ 4) สปริงเกอร์ที่มีค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียความร้อนเนื่องจาก การนำความร้อนมากกว่า 1.0 (m/s) 0.5 ไม่ถือว่าออกฤทธิ์เร็วอีกต่อไป

2.2 ปัจจัยการผลิต

นี่คือหนึ่งใน พารามิเตอร์ที่สำคัญ สปริงเกอร์. ออกแบบมาเพื่อคำนวณปริมาณน้ำที่ไหลผ่าน สปริงเกอร์ที่ความดันหนึ่งต่อหน่วยเวลา ไม่ยากเมื่อใช้สูตร:

Q – น้ำไหลจากสปริงเกอร์ l/วินาที P – ความดันที่สปริงเกอร์ MPa K – สัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพ

ค่าของค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องจ่ายสปริงเกอร์ ยิ่งรูมีขนาดใหญ่ ค่าสัมประสิทธิ์ก็จะยิ่งมากขึ้น

ในมาตรฐานต่างประเทศต่างๆ อาจมีตัวเลือกในการเขียนค่าสัมประสิทธิ์นี้ขึ้นอยู่กับขนาดของพารามิเตอร์ที่ใช้ ตัวอย่างเช่น ไม่ใช่ลิตรต่อวินาทีและ MPa แต่เป็นแกลลอนต่อนาที (GPM) และความดันเป็น PSI หรือลิตรต่อนาที (LPM) และความดันเป็นบาร์

หากจำเป็น ปริมาณทั้งหมดเหล่านี้สามารถแปลงจากที่หนึ่งไปอีกที่หนึ่งได้โดยใช้ตัวประกอบการแปลงจาก ตารางที่ 1

ตารางที่ 1.ความสัมพันธ์ระหว่างสัมประสิทธิ์

ตัวอย่างเช่น สำหรับสปริงเกอร์ SVV-12:

ต้องจำไว้ว่าเมื่อคำนวณปริมาณการใช้น้ำโดยใช้ค่า K-factor คุณต้องใช้สูตรที่แตกต่างกันเล็กน้อย:

2.3 การกระจายน้ำและความเข้มข้นของการชลประทาน

ข้อกำหนดข้างต้นทั้งหมดมีขอบเขตไม่มากก็น้อยที่มีการทำซ้ำทั้งในมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1 และ GOST R 51043 แม้ว่าจะมีความคลาดเคลื่อนเล็กน้อย แต่ก็ไม่ใช่ลักษณะพื้นฐาน

ความแตกต่างพื้นฐานที่สำคัญมากอย่างแท้จริงระหว่างมาตรฐานเกี่ยวข้องกับพารามิเตอร์ของการกระจายน้ำเหนือพื้นที่คุ้มครอง ความแตกต่างเหล่านี้ซึ่งเป็นพื้นฐานของลักษณะของสปริงเกอร์ซึ่งส่วนใหญ่กำหนดกฎและตรรกะในการออกแบบระบบดับเพลิงอัตโนมัติเป็นหลัก

หนึ่งใน พารามิเตอร์ที่สำคัญที่สุดสปริงเกอร์คือความเข้มของการชลประทานนั่นคือปริมาณการใช้น้ำเป็นลิตรต่อพื้นที่ป้องกัน 1 m 2 ต่อวินาที ความจริงก็คือขึ้นอยู่กับขนาดและคุณสมบัติที่ติดไฟได้ โหลดไฟเพื่อรับประกันการดับไฟจำเป็นต้องจัดให้มีการชลประทานในระดับหนึ่ง

พารามิเตอร์เหล่านี้ถูกกำหนดโดยการทดลองในระหว่างการทดสอบจำนวนมาก ให้ค่าเฉพาะของความเข้มของการชลประทานสำหรับการปกป้องสถานที่ที่มีปริมาณเพลิงไหม้ต่างๆ ตารางที่ 2 NPB88.

มั่นใจในความปลอดภัยจากอัคคีภัยวัตถุเป็นงานที่สำคัญและมีความรับผิดชอบอย่างยิ่งตั้งแต่ การตัดสินใจที่ถูกต้องซึ่งชีวิตของใครหลายคนอาจขึ้นอยู่กับ ดังนั้นข้อกำหนดสำหรับอุปกรณ์ที่ช่วยให้มั่นใจว่างานนี้แทบจะไม่สามารถประเมินสูงเกินไปและเรียกว่าโหดร้ายโดยไม่จำเป็น ในกรณีนี้เป็นที่ชัดเจนว่าเหตุใดพื้นฐานสำหรับการกำหนดข้อกำหนดของมาตรฐานรัสเซียคือ GOST R 51043 NPB88 5 , GOST อาร์ 50680 6 วางหลักการดับไฟแล้ว ไฟสปริงเกอร์หนึ่งอัน

กล่าวอีกนัยหนึ่งหากเกิดเพลิงไหม้ภายในพื้นที่ป้องกันของสปริงเกอร์จะต้องให้ความเข้มข้นของการชลประทานตามที่ต้องการและดับจุดเริ่มต้นเพียงอย่างเดียว ไฟ. เพื่อให้งานนี้สำเร็จ เมื่อมีการรับรองสปริงเกอร์ จะต้องมีการทดสอบเพื่อตรวจสอบความเข้มของการชลประทาน

ในการทำเช่นนี้ภายในเซกเตอร์ 1/4 ของพื้นที่วงกลมของเขตป้องกันพอดีขวดวัดจะถูกวางในรูปแบบกระดานหมากรุก สปริงเกอร์ถูกติดตั้งที่จุดกำเนิดของพิกัดของส่วนนี้และทดสอบที่แรงดันน้ำที่กำหนด

รูปที่ 5.รูปแบบการทดสอบสปริงเกอร์ตาม GOST R 51043

หลังจากนั้น จะมีการวัดปริมาณน้ำที่ไหลลงในขวด และคำนวณความเข้มข้นของการชลประทานโดยเฉลี่ย ตามข้อกำหนดของย่อหน้า 5.1.1.3 GOST R 51043 บนพื้นที่ป้องกัน 12 m2 สปริงเกอร์ที่ติดตั้งที่ความสูง 2.5 ม. จากพื้นที่แรงดันคงที่สองระดับที่ 0.1 MPa และ 0.3 MPa จะต้องให้ความเข้มของการชลประทานไม่น้อยกว่าที่ระบุไว้ใน ตารางที่ 2.

ตารางที่ 2. ความเข้มของการชลประทานที่ต้องการของสปริงเกอร์ตาม GOST R 51043

เมื่อดูที่ตารางนี้ คำถามก็เกิดขึ้น: สปริงเกอร์ที่มีขนาด dy 12 มม. ควรมีความเข้มข้นเท่าใดที่ความดัน 0.1 MPa? ท้ายที่สุดแล้ว สปริงเกอร์ที่มี dy ดังกล่าวเหมาะกับทั้งบรรทัดที่สองที่มีข้อกำหนด 0.056 dm 3 /m 2 ⋅s และบรรทัดที่สามคือ 0.070 dm 3 /m 2 ⋅s? เหตุใดพารามิเตอร์ที่สำคัญที่สุดประการหนึ่งของสปริงเกอร์จึงได้รับการปฏิบัติอย่างไม่ระมัดระวัง?

เพื่อชี้แจงสถานการณ์ เรามาลองคำนวณแบบง่ายๆ กัน

สมมติว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของรูทางออกในสปริงเกอร์มีขนาดใหญ่กว่า 12 มม. เล็กน้อย แล้วตามสูตร. (3) ลองหาปริมาณน้ำที่ไหลออกจากสปริงเกอร์ที่ความดัน 0.1 MPa: 1.49 ลิตร/วินาที หากน้ำทั้งหมดนี้เทลงบนพื้นที่คุ้มครอง 12 m 2 อย่างแน่นอน ก็จะสร้างความเข้มของการชลประทานที่ 0.124 dm 3 / m 2 s หากเราเปรียบเทียบตัวเลขนี้กับความเข้มที่ต้องการ 0.070 dm 3 /m 2 ⋅s ที่ไหลออกจากสปริงเกอร์ปรากฎว่ามีเพียง 56.5% ของน้ำเท่านั้นที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST และตกลงบนพื้นที่คุ้มครอง

ทีนี้สมมติว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของรูทางออกน้อยกว่า 12 มม. เล็กน้อย ในกรณีนี้ มีความจำเป็นต้องเชื่อมโยงความเข้มของการชลประทานผลลัพธ์ที่ 0.124 dm 3 /m 2 ⋅s กับข้อกำหนดของบรรทัดที่สองของตารางที่ 2 (0.056 dm 3 /m 2 ⋅s) ปรากฎว่าน้อยกว่า: 45.2%

ในเอกสารเฉพาะทาง 7 พารามิเตอร์ที่เราคำนวณเรียกว่าสัมประสิทธิ์ การใช้ประโยชน์การบริโภค

เป็นไปได้ว่าข้อกำหนด GOST จะมีเพียงข้อกำหนดขั้นต่ำที่ยอมรับได้สำหรับค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของการไหล ซึ่งต่ำกว่าสปริงเกอร์ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของ การติดตั้งเครื่องดับเพลิงไม่สามารถพิจารณาได้เลย จากนั้นปรากฎว่าควรมีพารามิเตอร์ที่แท้จริงของสปริงเกอร์อยู่ในเอกสารทางเทคนิคของผู้ผลิต ทำไมเราไม่พบพวกเขาที่นั่นด้วย?

ความจริงก็คือในการออกแบบระบบสปริงเกอร์สำหรับวัตถุต่าง ๆ จำเป็นต้องรู้ว่าระบบสปริงเกอร์จะสร้างความเข้มเท่าใดภายใต้เงื่อนไขบางประการ ประการแรก ขึ้นอยู่กับแรงดันที่ด้านหน้าของสปริงเกอร์และความสูงของการติดตั้ง การทดสอบภาคปฏิบัติแสดงให้เห็นว่าพารามิเตอร์เหล่านี้ไม่สามารถอธิบายได้ด้วยสูตรทางคณิตศาสตร์ และจำเป็นต้องดำเนินการเพื่อสร้างอาร์เรย์ข้อมูลสองมิติ จำนวนมากการทดลอง

นอกจากนี้ยังมีปัญหาในทางปฏิบัติอื่นๆ อีกหลายประการเกิดขึ้น

ลองจินตนาการถึงสปริงเกอร์ในอุดมคติที่มีประสิทธิภาพการไหล 99% เมื่อมีการกระจายน้ำเกือบทั้งหมดภายในพื้นที่คุ้มครอง

รูปที่ 6.การกระจายน้ำที่เหมาะสมภายในพื้นที่คุ้มครอง

บน รูปที่ 6แสดงรูปแบบการกระจายน้ำที่เหมาะสมที่สุดสำหรับสปริงเกอร์โดยมีค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเท่ากับ 0.47 จะเห็นได้ว่ามีน้ำเพียงส่วนเล็กๆ เท่านั้นที่ตกลงไปนอกพื้นที่คุ้มครองโดยมีรัศมี 2 เมตร (ระบุด้วยเส้นประ)

ทุกอย่างดูเรียบง่ายและสมเหตุสมผล แต่คำถามจะเริ่มต้นเมื่อจำเป็นต้องป้องกันด้วยสปริงเกอร์ พื้นที่ขนาดใหญ่. สปริงเกอร์ควรวางอย่างไร?

ในกรณีหนึ่ง พื้นที่ที่ไม่มีการป้องกันจะปรากฏขึ้น ( รูปที่ 7). ในอีกทางหนึ่งเพื่อให้ครอบคลุมพื้นที่ที่ไม่มีการป้องกันต้องวางสปริงเกอร์ไว้ใกล้ ๆ ซึ่งนำไปสู่การทับซ้อนกันของส่วนหนึ่งของพื้นที่ป้องกันโดยสปริงเกอร์ที่อยู่ใกล้เคียง ( รูปที่ 8).

รูปที่ 7.การจัดวางสปริงเกอร์โดยไม่ปิดกั้นเขตชลประทาน

รูปที่ 8.การจัดวางสปริงเกอร์ที่มีการทับซ้อนกันของเขตชลประทาน

การครอบคลุมพื้นที่คุ้มครองทำให้จำเป็นต้องเพิ่มจำนวนสปริงเกอร์อย่างมีนัยสำคัญและที่สำคัญที่สุดคือการทำงานของสปริงเกอร์ AUPT จะต้องใช้น้ำมากขึ้น นอกจากนี้หาก ไฟหากสปริงเกอร์ทำงานมากกว่าหนึ่งตัว ปริมาณน้ำที่ไหลออกจะมากเกินไปอย่างเห็นได้ชัด

วิธีแก้ปัญหาที่ค่อนข้างง่ายสำหรับปัญหาที่ดูเหมือนจะขัดแย้งนี้เสนอไว้ในมาตรฐานต่างประเทศ

ความจริงก็คือในมาตรฐานต่างประเทศมีการกำหนดข้อกำหนดสำหรับการรับรองความเข้มข้นของการชลประทานที่จำเป็น ทำงานพร้อมกันสปริงเกอร์สี่อัน สปริงเกอร์จะอยู่ที่มุมของสี่เหลี่ยม ภายในซึ่งมีการติดตั้งภาชนะตวงไว้ตามบริเวณนั้น

การทดสอบสปริงเกอร์ด้วย เส้นผ่านศูนย์กลางต่างกันรูทางออกจะดำเนินการในระยะทางที่แตกต่างกันระหว่างสปริงเกอร์ - จาก 4.5 ถึง 2.5 เมตร บน รูปที่ 8แสดงตัวอย่างการจัดวางสปริงเกอร์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออก 10 มม. ในกรณีนี้ระยะห่างระหว่างพวกเขาควรอยู่ที่ 4.5 เมตร

รูปที่ 9.รูปแบบการทดสอบสปริงเกอร์ตามมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1

การจัดวางสปริงเกอร์แบบนี้น้ำจะตกเข้าสู่ศูนย์กลางของพื้นที่คุ้มครองหากรูปแบบการกระจายมีนัยสำคัญมากกว่า 2 เมตร เช่น ใน รูปที่ 10.

รูปที่ 10.ตารางการจ่ายน้ำแบบสปริงเกอร์ตามมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1

โดยธรรมชาติแล้วการกระจายน้ำในรูปแบบนี้จะทำให้ความเข้มข้นของการชลประทานโดยเฉลี่ยลดลงตามสัดส่วนที่เพิ่มขึ้นของพื้นที่ชลประทาน แต่เนื่องจากการทดสอบเกี่ยวข้องกับสปริงเกอร์สี่ตัวในเวลาเดียวกัน การทับซ้อนของโซนชลประทานจะให้ความเข้มข้นของการชลประทานโดยเฉลี่ยที่สูงกว่า

ใน ตารางที่ 3ให้เงื่อนไขการทดสอบและข้อกำหนดสำหรับความเข้มของการชลประทานสำหรับสปริงเกอร์จำนวนหนึ่ง จุดประสงค์ทั่วไปตามมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1 เพื่อความสะดวกสบาย พารามิเตอร์ทางเทคนิคในแง่ของปริมาณน้ำในภาชนะ ซึ่งแสดงเป็น มม./นาที ซึ่งกำหนดในมิติที่คุ้นเคยมากกว่าสำหรับมาตรฐานของรัสเซีย คือ ลิตรต่อวินาที/m2

ตารางที่ 3.ข้อกำหนดความเข้มของการชลประทานตามมาตรฐาน ISO/FDIS6182-1

เส้นผ่านศูนย์กลางขาออก มม	น้ำไหลผ่านสปริงเกอร์, ลิตร/นาที	การจัดวางสปริงเกอร์		ความเข้มของการชลประทาน		จำนวนภาชนะที่อนุญาตโดยมีปริมาณน้ำลดลง
		พื้นที่คุ้มครองม 2	ระยะห่างระหว่างพืชพรรณ, ม	มม./นาที ในถัง	ลิตร/วินาที⋅ม 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 จาก 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 จาก 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 จาก 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 จาก 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 จาก 25

เพื่อประเมินระดับความต้องการสำหรับขนาดและความสม่ำเสมอของความเข้มของการชลประทานภายในสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่ได้รับการป้องกัน คุณสามารถคำนวณง่ายๆ ดังต่อไปนี้:

1. ให้เราพิจารณาว่าปริมาณน้ำที่เทลงในกำลังสองของพื้นที่ชลประทานต่อวินาที จะเห็นได้จากรูปที่ว่าหนึ่งในสี่ของพื้นที่ชลประทานของวงกลมสปริงเกอร์มีส่วนร่วมในการชลประทานในจัตุรัสดังนั้นสปริงเกอร์สี่ตัวจึงเทลงบนสี่เหลี่ยมที่ "ป้องกัน" ด้วยปริมาณน้ำเท่ากับที่ไหลออกมาจาก สปริงเกอร์หนึ่งอัน เมื่อหารอัตราการไหลของน้ำที่ระบุด้วย 60 เราจะได้อัตราการไหลเป็นลิตร/วินาที ตัวอย่างเช่น สำหรับ DN 10 ที่อัตราการไหล 50.6 ลิตร/นาที เราจะได้ 0.8433 ลิตร/วินาที
2. ตามหลักการแล้ว หากน้ำทั้งหมดกระจายอย่างเท่าเทียมกันทั่วทั้งพื้นที่ เพื่อให้ได้ความเข้มข้นเฉพาะ อัตราการไหลควรหารด้วยพื้นที่คุ้มครอง ตัวอย่างเช่น เราหาร 0.8433 ลิตร/วินาที ด้วย 20.25 m2 เราได้ 0.0417 ลิตร/วินาที/m2 ซึ่งตรงกับค่ามาตรฐานทุกประการ และเนื่องจากโดยหลักการแล้วการกระจายในอุดมคตินั้นเป็นไปไม่ได้ จึงอนุญาตให้มีภาชนะบรรจุที่มีปริมาณน้ำต่ำกว่าได้ถึง 10% ในตัวอย่างของเรา นี่คือ 8 จาก 81 ขวด คุณสามารถยอมรับได้ว่ามันเพียงพอแล้ว ระดับสูงการกระจายน้ำสม่ำเสมอ

หากเราพูดถึงการตรวจสอบความสม่ำเสมอของความเข้มของการชลประทานตามมาตรฐานรัสเซียผู้ตรวจสอบจะเผชิญกับการทดสอบทางคณิตศาสตร์ที่จริงจังกว่านี้มาก ตามข้อกำหนดของ GOST R51043:

ความเข้มของการชลประทานโดยเฉลี่ยของสปริงเกอร์น้ำ I, dm 3 / (m 2 s) คำนวณโดยใช้สูตร:

โดยที่ i คือความเข้มของการชลประทานในขวดวัด i, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n คือจำนวนขวดตวงที่ติดตั้งบนพื้นที่ป้องกัน ความเข้มของการชลประทานใน มิติที่ 1 jar ฉัน ฉัน dm 3 /(m 3 ⋅ s) คำนวณโดยสูตร:

โดยที่ V i คือปริมาตรของน้ำ (สารละลายที่เป็นน้ำ) ที่เก็บอยู่ในขวดตวง i-th, dm 3;
เสื้อ – ระยะเวลาของการชลประทาน, s. ความสม่ำเสมอของการชลประทานโดยมีค่าเบี่ยงเบนมาตรฐาน S, dm 3 / (m 2 ⋅ s) คำนวณโดยใช้สูตร:

ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของการชลประทาน R คำนวณโดยใช้สูตร:

สปริงเกอร์ถือว่าผ่านการทดสอบแล้ว หากความเข้มของการชลประทานโดยเฉลี่ยไม่ต่ำกว่าค่ามาตรฐานโดยมีค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของการชลประทานไม่เกิน 0.5 และจำนวนขวดตวงที่มีความเข้มของการชลประทานน้อยกว่า 50% ของความเข้มมาตรฐาน ไม่เกิน: สอง - สำหรับสปริงเกอร์ประเภท B, N, U และสี่ - สำหรับสปริงเกอร์ประเภท G, G V, G N และ G U

ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอจะไม่ถูกนำมาพิจารณาหากความเข้มของการชลประทานในธนาคารวัดน้อยกว่าค่ามาตรฐานในกรณีต่อไปนี้: ในธนาคารวัดสี่แห่ง - สำหรับสปริงเกอร์ประเภท V, N, U และหก - สำหรับสปริงเกอร์ประเภท G G V, G N และ G U

แต่ข้อกำหนดเหล่านี้ไม่ใช่การลอกเลียนแบบมาตรฐานต่างประเทศอีกต่อไป! นี่เป็นข้อกำหนดดั้งเดิมของเรา อย่างไรก็ตามควรสังเกตว่าก็มีข้อเสียเช่นกัน อย่างไรก็ตาม เพื่อระบุข้อเสียหรือข้อดีทั้งหมดของวิธีการวัดความสม่ำเสมอของความเข้มข้นของการชลประทานนี้ จำเป็นต้องมีมากกว่าหนึ่งหน้า บางทีอาจจะทำได้ในบทความฉบับถัดไป

บทสรุป

1. การวิเคราะห์เปรียบเทียบข้อกำหนดสำหรับ ข้อกำหนดทางเทคนิคสปริงเกอร์ในมาตรฐานรัสเซีย GOST R 51043 และ ISO/FDIS6182-1 ต่างประเทศ แสดงให้เห็นว่าเกือบจะเหมือนกันในแง่ของตัวบ่งชี้คุณภาพสปริงเกอร์
2. ความแตกต่างที่สำคัญระหว่างสปริงเกอร์อยู่ในความต้องการของที่แตกต่างกัน มาตรฐานของรัสเซียในประเด็นการสร้างความมั่นใจในการชลประทานตามความเข้มข้นที่ต้องการของพื้นที่คุ้มครองด้วยสปริงเกอร์ตัวเดียว ตามมาตรฐานต่างประเทศ จะต้องรับประกันความเข้มข้นของการชลประทานที่ต้องการโดยการทำงานของสปริงเกอร์สี่ตัวพร้อมกัน
3. ข้อดีของวิธี “ป้องกันสปริงเกอร์ตัวเดียว” คือ มีความเป็นไปได้สูงที่ไฟจะดับได้ด้วยสปริงเกอร์ตัวเดียว
4. ข้อเสีย ได้แก่ :

• จำเป็นต้องมีสปริงเกอร์เพิ่มเติมเพื่อปกป้องสถานที่
• สำหรับการดำเนินการติดตั้งเครื่องดับเพลิงจะต้องใช้น้ำมากขึ้นอย่างมีนัยสำคัญในบางกรณีปริมาณของน้ำอาจเพิ่มขึ้นได้หลายครั้ง
• การส่งน้ำปริมาณมากทำให้ต้นทุนของระบบดับเพลิงทั้งหมดเพิ่มขึ้นอย่างมาก
• ขาดวิธีการที่ชัดเจนในการอธิบายหลักการและหลักเกณฑ์ในการวางสปริงเกอร์ในพื้นที่คุ้มครอง
• ขาดข้อมูลที่จำเป็นเกี่ยวกับความเข้มที่แท้จริงของการชลประทานของสปริงเกอร์ซึ่งทำให้ไม่สามารถคำนวณทางวิศวกรรมของโครงการได้อย่างแม่นยำ

วรรณกรรม

1 GOST R 51043-2002 ระบบดับเพลิงด้วยน้ำและโฟมอัตโนมัติ สปริงเกอร์. เป็นเรื่องธรรมดา ความต้องการทางด้านเทคนิค. วิธีการทดสอบ

2 ISO/FDIS6182-1 การป้องกันอัคคีภัย - ระบบสปริงเกอร์อัตโนมัติ - ส่วนที่ 1: ข้อกำหนดและวิธีทดสอบสำหรับสปริงเกอร์

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. ระบบป้องกันอัคคีภัย. บรรทัดฐานและกฎการออกแบบ อัตโนมัติ สัญญาณเตือนไฟไหม้และระบบดับเพลิงอัตโนมัติ ร่างสุดท้ายฉบับที่ 171208

5 NPB 88-01 ระบบดับเพลิงและสัญญาณเตือนภัย บรรทัดฐานและกฎการออกแบบ

6 GOST R 50680-94 ระบบดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติ ข้อกำหนดทางเทคนิคทั่วไป วิธีการทดสอบ

7 การออกแบบน้ำและโฟม การติดตั้งอัตโนมัติเครื่องดับเพลิง แอล.เอ็ม เมชแมน, เอส.จี. ซาริเชนโก เวอร์จิเนีย บายลิงคิน, วี.วี. อเลชิน, อาร์.ยู. กูบิน; ภายใต้กองบรรณาธิการทั่วไปของ N.P. โคปิโลวา. – อ.: VNIIPO EMERCOM แห่งสหพันธรัฐรัสเซีย, 2545

การแบ่งสัดส่วนการใช้น้ำเพื่อดับไฟในโกดังอาคารสูง UDC614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

การแบ่งสัดส่วนการใช้น้ำเพื่อดับไฟในโกดังอาคารสูง UDC B14.844.22

แอล. เมชแมน

V. Bylinkin

ปริญญาเอก นักวิจัยชั้นนำ

อาร์. กูบิน

นักวิจัยอาวุโส,

อี. โรมาโนวา

นักวิจัย

ปัจจุบันลักษณะเบื้องต้นหลักที่ใช้ในการคำนวณการไหลของน้ำสำหรับการติดตั้งระบบดับเพลิงอัตโนมัติ (AFS) คือค่ามาตรฐานของความเข้มของการชลประทานหรือแรงดันที่สปริงเกอร์กำหนด ความเข้มของการชลประทานจะใช้ในเอกสารกำกับดูแลโดยไม่คำนึงถึงการออกแบบของสปริงเกอร์ และแรงดันจะใช้กับสปริงเกอร์ประเภทใดประเภทหนึ่งเท่านั้น

ค่าความเข้มของการชลประทานระบุไว้ใน SP 5.13130 ​​​​สำหรับสถานที่ทุกกลุ่มรวมถึงอาคารคลังสินค้า นี่หมายถึงการใช้สปริงเกอร์ AUP ใต้หลังคาอาคาร

อย่างไรก็ตาม ค่าความเข้มของการชลประทานที่ยอมรับได้ขึ้นอยู่กับกลุ่มของสถานที่ ความสูงของการจัดเก็บ และประเภทของสารดับเพลิงตามที่กำหนดในตาราง 5.2 SP 5.13130 ​​ท้าทายตรรกะ ตัวอย่างเช่น สำหรับกลุ่มของสถานที่ 5 โดยเพิ่มความสูงในการจัดเก็บจาก 1 เป็น 4 ม. (สำหรับความสูงแต่ละเมตร) และจาก 4 เป็น 5.5 ม. ความเข้มของการชลประทานในน้ำจะเพิ่มขึ้นตามสัดส่วน 0.08 ลิตร/(s-m2) .

ดูเหมือนว่าแนวทางที่คล้ายกันในการปันส่วนการจัดหาสารดับเพลิงสำหรับการดับไฟควรขยายไปยังสถานที่กลุ่มอื่น ๆ และการดับไฟด้วยสารละลายโฟม แต่ไม่ได้สังเกตสิ่งนี้

ตัวอย่างเช่น สำหรับกลุ่มของสถานที่ 5 เมื่อใช้สารละลายทำฟองที่ความสูงในการจัดเก็บสูงถึง 4 ม. ความเข้มของการชลประทานจะเพิ่มขึ้น 0.04 ลิตร/(s-m2) สำหรับทุก ๆ 1 ม. ของความสูงในการจัดเก็บชั้นวาง และด้วย a ความสูงในการจัดเก็บ 4 ถึง 5.5 ม. ความเข้มของการชลประทานเพิ่มขึ้น 4 เท่าเช่น 0.16 ลิตร/(ส-เมตร) และคือ 0.32 ลิตร/(ส-เมตร 2)

สำหรับกลุ่มของสถานที่ 6 ความเข้มข้นของการชลประทานน้ำที่เพิ่มขึ้นคือ 0.16 ลิตร/(s-m2) เป็น 2 ม. จาก 2 เป็น 3 ม. - เพียง 0.08 ลิตร/(s-m2) มากกว่า 2 ถึง 4 ม. - ความเข้มข้นไม่ เปลี่ยนแปลง และเมื่อความสูงในการจัดเก็บสูงกว่า 4-5.5 ม. ความเข้มของการชลประทานจะเปลี่ยน 0.1 ลิตร/(s-m2) และจำนวนเป็น 0.50 ลิตร/(s-m2) ในเวลาเดียวกัน เมื่อใช้สารละลายที่มีฟอง ความเข้มข้นของการชลประทานจะอยู่ที่ 1 ม. - 0.08 ลิตร/(s-m2) ที่สูงกว่า 1-2 ม. เปลี่ยนแปลง 0.12 ลิตร/(s-m2) มากกว่า 2- 3 ม. - คูณ 0.04 ลิตร/(s-m2) และจากด้านบน 3 ถึง 4 ม. และจากด้านบน 4 ถึง 5.5 ม. - 0.08 ลิตร/(s-m2) และคือ 0.40 ลิตร/(s- m2)

ในคลังสินค้าแบบแร็ค สินค้ามักถูกจัดเก็บในกล่อง ในกรณีนี้เมื่อทำการดับไฟ ตามกฎแล้วไอพ่นของสารดับเพลิงจะไม่ส่งผลกระทบโดยตรงต่อเขตการเผาไหม้ (ยกเว้นไฟที่ชั้นบนสุด) น้ำส่วนหนึ่งที่กระจายออกจากสปริงเกอร์กระจายไปทั่วพื้นผิวแนวนอนของกล่องและไหลลงมา ส่วนที่เหลือซึ่งไม่ตกบนกล่องจะสร้างม่านป้องกันแนวตั้ง เครื่องบินไอพ่นเอียงบางส่วนเข้าไปในพื้นที่ว่างภายในชั้นวางและทำให้สินค้าที่ไม่ได้บรรจุในกล่องหรือพื้นผิวด้านข้างของกล่องเปียก ดังนั้นหากสำหรับพื้นผิวเปิดนั้นไม่ต้องสงสัยเลยว่าการพึ่งพาความเข้มของการชลประทานกับประเภทของภาระไฟและภาระเฉพาะของมันนั้นไม่ต้องสงสัยเลยว่าเมื่อดับไฟคลังสินค้าชั้นวางการพึ่งพานี้จะไม่ปรากฏให้เห็นชัดเจนนัก

อย่างไรก็ตามหากเราถือว่าสัดส่วนในการเพิ่มความเข้มของการชลประทานขึ้นอยู่กับความสูงของการจัดเก็บและความสูงของห้อง ความเข้มของการชลประทานจะเป็นไปได้ในการพิจารณาไม่ผ่านค่าที่ไม่ต่อเนื่องของความสูงในการจัดเก็บและความสูงของห้องดังที่แสดงใน SP 5.13130 ​​แต่ผ่านฟังก์ชันต่อเนื่องที่แสดงสมการ

โดยที่ 1 ดิก คือ ความเข้มของการชลประทานด้วยสปริงเกอร์แบบกำหนดตามความสูงในการจัดเก็บและความสูงของห้อง l/(s-m2)

i55 - ความเข้มของการชลประทานด้วยสปริงเกอร์ที่ความสูงในการจัดเก็บ 5.5 ม. และความสูงของห้องไม่เกิน 10 ม. (ตาม SP 5.13130), l/(s-m2);

F - สัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงของความสูงในการจัดเก็บ, l/(s-m3); h - ความสูงของการเก็บโหลดไฟ, m; l คือสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงความสูงของห้อง

สำหรับกลุ่มห้อง 5 ความเข้มข้นของการชลประทาน i5 5 คือ 0.4 ลิตร/(s-m2) และสำหรับกลุ่มห้อง b - 0.5 ลิตร/(s-m2)

ค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงของความสูงในการจัดเก็บ f สำหรับกลุ่มของสถานที่ 5 จะถือว่าน้อยกว่าสำหรับกลุ่มของสถานที่ b 20% (โดยการเปรียบเทียบกับ SP 5.13130)

ค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงความสูงของห้อง l แสดงไว้ในตารางที่ 2

จากการทำ การคำนวณไฮดรอลิกเครือข่ายการกระจายของ AUP จำเป็นต้องกำหนดความดันที่สปริงเกอร์กำหนดตามความเข้มของการชลประทานที่คำนวณหรือมาตรฐาน (ตาม SP 5.13130) ความดันที่สปริงเกอร์ที่สอดคล้องกับความเข้มของการชลประทานที่ต้องการสามารถกำหนดได้จากแผนภาพการชลประทานแบบกลุ่มเท่านั้น แต่ตามกฎแล้วผู้ผลิตสปริงเกอร์ไม่ได้จัดทำแผนผังการชลประทาน

ดังนั้น นักออกแบบจึงประสบปัญหาในการตัดสินใจเกี่ยวกับค่าการออกแบบของแรงดันที่สปริงเกอร์กำหนด นอกจากนี้ ยังไม่ชัดเจนว่าต้องใช้ความสูงใดเป็นความสูงที่คำนวณได้เพื่อกำหนดความเข้มของการชลประทาน: ระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์กับพื้น หรือระหว่างสปริงเกอร์กับระดับบนของปริมาณการดับเพลิง ยังไม่ชัดเจนว่าจะกำหนดความเข้มของการชลประทานได้อย่างไร: บนพื้นที่วงกลมที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากับระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์หรือบนพื้นที่ทั้งหมดที่ชลประทานด้วยสปริงเกอร์หรือคำนึงถึงการชลประทานร่วมกันโดยสปริงเกอร์ที่อยู่ติดกัน

สำหรับการป้องกันอัคคีภัยของคลังสินค้าบนชั้นสูง ปัจจุบัน AUP ของสปริงเกอร์เริ่มมีการใช้กันอย่างแพร่หลาย โดยสปริงเกอร์จะอยู่ใต้ส่วนคลุมคลังสินค้า ต้องใช้โซลูชันทางเทคนิคนี้ อัตราการไหลสูงน้ำ. เพื่อจุดประสงค์เหล่านี้มีการใช้สปริงเกอร์พิเศษเช่น การผลิตในประเทศตัวอย่างเช่น SOBR-17, SOBR-25 และต่างประเทศเช่น ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออก 17 หรือ 25 มม.

ในสถานีบริการสำหรับสปริงเกอร์ SOBR ในโบรชัวร์สำหรับสปริงเกอร์ ESFR จาก Tyco และ Viking พารามิเตอร์หลักคือแรงดันที่สปริงเกอร์ขึ้นอยู่กับประเภทของมัน (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 ฯลฯ) เป็นต้น) ขึ้นอยู่กับประเภทของสินค้าที่จัดเก็บ ความสูงในการจัดเก็บ และความสูงของห้อง แนวทางนี้สะดวกสำหรับนักออกแบบเพราะว่า ไม่จำเป็นต้องค้นหาข้อมูลเกี่ยวกับความเข้มข้นของการชลประทาน

ในเวลาเดียวกัน เป็นไปได้หรือไม่ที่จะใช้พารามิเตอร์ทั่วไปเพื่อประเมินความเป็นไปได้ในการใช้การออกแบบสปริงเกอร์ที่พัฒนาขึ้นในอนาคต โดยไม่คำนึงถึงการออกแบบสปริงเกอร์โดยเฉพาะ ปรากฎว่าเป็นไปได้หากคุณใช้ความดันหรืออัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดเป็นพารามิเตอร์หลักและเป็นพารามิเตอร์เพิ่มเติม ความเข้มของการชลประทานเหนือพื้นที่ที่กำหนดที่ความสูงการติดตั้งสปริงเกอร์มาตรฐานและความดันมาตรฐาน (ตาม GOST อาร์ 51043) ตัวอย่างเช่น คุณสามารถใช้ค่าความเข้มของการชลประทานที่ได้รับโดยไม่ล้มเหลวในระหว่างการทดสอบการรับรองของสปริงเกอร์แบบพิเศษ: พื้นที่ที่กำหนดความเข้มของการชลประทานคือ 12 ตารางเมตร สำหรับสปริงเกอร์อเนกประสงค์ (เส้นผ่านศูนย์กลาง ~ 4 ม.) สำหรับสปริงเกอร์แบบพิเศษ - 9.6 ตร.ม. (เส้นผ่านศูนย์กลาง ~ 3.5 ม.) ความสูงในการติดตั้งสปริงเกอร์ 2.5 ม. แรงดัน 0.1 และ 0.3 MPa นอกจากนี้ จะต้องระบุข้อมูลเกี่ยวกับความเข้มข้นของการชลประทานของสปริงเกอร์แต่ละประเภทที่ได้รับในระหว่างการทดสอบการรับรองในหนังสือเดินทางของสปริงเกอร์แต่ละประเภท ด้วยพารามิเตอร์เริ่มต้นที่ระบุสำหรับคลังสินค้าชั้นวางสูง ความเข้มของการชลประทานจะต้องไม่น้อยกว่าที่กำหนดในตารางที่ 3

ความเข้มของการชลประทานที่แท้จริงของ AUP ในระหว่างการทำงานร่วมกันของสปริงเกอร์ที่อยู่ติดกัน อาจเกินความเข้มของการชลประทานของสปริงเกอร์ที่สั่งได้ 1.5-2.0 เท่า ขึ้นอยู่กับประเภทและระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์เหล่านั้น

ในส่วนที่เกี่ยวข้องกับคลังสินค้าสูง (ที่มีความสูงในการจัดเก็บมากกว่า 5.5 ม.) สามารถใช้เงื่อนไขเริ่มต้นสองประการในการคำนวณค่ามาตรฐานของอัตราการไหลของสปริงเกลอร์ตามคำสั่ง:

1.มีความสูงในการจัดเก็บ 5.5 ม. และความสูงของห้อง 6.5 ม.

2. ด้วยความสูงในการจัดเก็บ 12.2 ม. และความสูงของห้อง 13.7 ม. จุดอ้างอิงแรก (ขั้นต่ำ) สร้างขึ้นจากข้อมูลจาก SP 5.131301 เกี่ยวกับความเข้มของการชลประทานและปริมาณการใช้น้ำ AUP ทั้งหมด สำหรับกลุ่มห้อง b ความเข้มข้นของการชลประทานอย่างน้อย 0.5 ลิตร/(s-m2) และอัตราการไหลรวมอย่างน้อย 90 ลิตร/วินาที ปริมาณการใช้สปริงเกอร์สั่งการทั่วไปตามมาตรฐาน SP 5.13130 ​​​​ที่ความเข้มข้นของการชลประทานนี้คืออย่างน้อย 6.5 ลิตร/วินาที

จุดอ้างอิงที่สอง (สูงสุด) สร้างขึ้นตามข้อมูลที่ให้ไว้ในเอกสารทางเทคนิคสำหรับสปริงเกอร์ SOBR และ ESFR

ด้วยอัตราการไหลที่เท่ากันโดยประมาณของสปริงเกอร์ SOBR-17, ESFR-17, VK503 และ SOBR-25, ESFR-25, VK510 สำหรับลักษณะคลังสินค้าที่เหมือนกัน ดังนั้น SOBR-17, ESFR-17, VK503 จึงต้องการมากกว่านั้น ความดันสูง. ตาม ESFR ทุกประเภท (ยกเว้น ESFR-25) ที่มีความสูงในการจัดเก็บมากกว่า 10.7 ม. และความสูงของห้องมากกว่า 12.2 ม. จำเป็นต้องมีสปริงเกอร์ระดับเพิ่มเติมภายในชั้นวางซึ่งต้องใช้การดับเพลิงเพิ่มเติม ตัวแทน. ดังนั้นจึงแนะนำให้มุ่งเน้นไปที่พารามิเตอร์ไฮดรอลิกของสปริงเกอร์ SOBR-25, ESFR-25, VK510

สำหรับกลุ่มของสถานที่ 5 และ b (ตาม SP 5.13130) ของคลังสินค้าชั้นวางสูง เสนอให้คำนวณสมการสำหรับการคำนวณอัตราการไหลของสปริงเกอร์ตามคำสั่งของชุดควบคุมน้ำอัตโนมัติโดยใช้สูตร

ตารางที่ 1

ตารางที่ 2

ตารางที่ 3

ด้วยความสูงในการจัดเก็บ 12.2 ม. และความสูงของห้อง 13.7 ม. ความดันที่สปริงเกอร์กำหนด ESFR-25 จะต้องไม่น้อยกว่า: ตามมาตรฐาน NFPA-13 0.28 MPa ตามมาตรฐาน FM 8-9 และ FM 2-2 0.34 MPa. ดังนั้นเราจึงนำอัตราการไหลของสปริงเกอร์ตามคำสั่งสำหรับกลุ่มห้อง 6 โดยคำนึงถึงแรงดันตาม FM เช่น 0.34 เมกะปาสคาล:

โดยที่ qESFR คืออัตราการไหลของสปริงเกอร์ ESFR-25, l/s;

KRF - สัมประสิทธิ์การผลิตในมิติตาม GOST R 51043, l/(s-m คอลัมน์น้ำ 0.5)

KISO - ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพในมิติตามมาตรฐาน ISO 6182-7, l/(min-bar0.5); p - แรงดันที่สปริงเกอร์ MPa

อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดสำหรับกลุ่มห้อง 5 นั้นใช้ในลักษณะเดียวกันตามสูตร (2) โดยคำนึงถึงแรงดันตาม NFPA เช่น 0.28 MPa - อัตราการไหล = 10 ลิตร/วินาที

สำหรับกลุ่มของห้อง 5 อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดจะถือว่าอยู่ที่ q55 = 5.3 ลิตร/วินาที และสำหรับกลุ่มของห้อง 6 - q55 = 6.5 ลิตร/วินาที

ค่าสัมประสิทธิ์การแปรผันของความสูงในการจัดเก็บแสดงไว้ในตารางที่ 4

ค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงความสูงของห้อง b แสดงไว้ในตารางที่ 5

ความสัมพันธ์ระหว่างแรงดันที่กำหนดและอัตราการไหลที่คำนวณที่ความดันเหล่านี้สำหรับสปริงเกอร์ ESFR-25 และ SOBR-25 แสดงไว้ในตารางที่ 6 อัตราการไหลของกลุ่ม 5 และ 6 คำนวณโดยใช้สูตร (3)

ดังต่อไปนี้จากตารางที่ 7 อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดสำหรับกลุ่มของสถานที่ 5 และ 6 ซึ่งคำนวณโดยใช้สูตร (3) สอดคล้องกับอัตราการไหลของสปริงเกอร์ ESFR-25 ค่อนข้างดีซึ่งคำนวณโดยใช้สูตร (2)

ด้วยความแม่นยำที่ค่อนข้างน่าพอใจ เราสามารถหาความแตกต่างของอัตราการไหลระหว่างกลุ่มของห้อง 6 และ 5 ให้เท่ากับ ~ (1.1-1.2) ลิตร/วินาที

ดังนั้นพารามิเตอร์เริ่มต้นของเอกสารกำกับดูแลสำหรับการพิจารณาปริมาณการใช้รวมของ AUP ที่เกี่ยวข้องกับคลังสินค้าชั้นวางสูงซึ่งสปริงเกอร์วางอยู่ใต้ฝาปิดอาจเป็น:

■ ความเข้มของการชลประทาน;

■ แรงดันที่สปริงเกอร์กำหนด;

■ อัตราการไหลของสปริงเกอร์กำหนด

ในความคิดของเราที่ยอมรับได้มากที่สุดคืออัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดซึ่งสะดวกสำหรับนักออกแบบและไม่ขึ้นอยู่กับประเภทของสปริงเกอร์เฉพาะ

ขอแนะนำให้ใช้ "การกำหนดอัตราการไหลของสปริงเกอร์" เป็นพารามิเตอร์หลักในทั้งหมด กฎระเบียบซึ่งใช้ความเข้มของการชลประทานเป็นพารามิเตอร์ไฮดรอลิกหลัก

ตารางที่ 4

ตารางที่ 5

ตารางที่ 6

ความสูงในการจัดเก็บ/ความสูงของห้อง	ตัวเลือก			SOBR-25	อัตราการไหลโดยประมาณ, ลิตร/วินาที ตามสูตร (3)
					กลุ่ม 5	กลุ่มที่ 6
	ความดัน, MPa
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที
	ความดัน, MPa
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที
	ความดัน, MPa
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที
	ความดัน, MPa
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที
	ความดัน, MPa
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที
	ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที

วรรณกรรม:

1. SP 5.13130.2009 “ระบบป้องกันอัคคีภัย การติดตั้งสัญญาณแจ้งเตือนเหตุเพลิงไหม้และดับเพลิงเป็นไปโดยอัตโนมัติ บรรทัดฐานและกฎเกณฑ์การออกแบบ”

2. สทีโอ 7.3-02-2552 มาตรฐานองค์กรในการออกแบบติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติโดยใช้สปริงเกอร์ SOBR ในคลังสินค้าสูง ข้อกำหนดทางเทคนิคทั่วไป Biysk, JSC "PO "Spetsavtomatika", 2552

3. รุ่น ESFR-25. สปริงเกอร์แบบแขวนพร้อมการตอบสนองอย่างรวดเร็ว 25 K-factor/ผลิตภัณฑ์ดับเพลิงและอาคาร - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 r.

4. เครื่องหดตัวแบบห้อย ESFR VK510 (K25.2) Viking/ ข้อมูลทางเทคนิค แบบฟอร์ม F100102, 2007 - 18 น.

5. GOST R 51043-2002 “ การติดตั้งเครื่องดับเพลิงน้ำและโฟมอัตโนมัติ สปริงเกอร์. ข้อกำหนดทางเทคนิคทั่วไป วิธีทดสอบ"

6. NFPA 13. มาตรฐานการติดตั้งระบบสปริงเกอร์.

7. เอฟเอ็ม 2-2 เอฟเอ็มโกลบอล กฎการติดตั้งสำหรับสปริงเกอร์อัตโนมัติโหมดปราบปราม

8. ข้อมูลการป้องกันการสูญเสีย FM 8-9 ให้วิธีการป้องกันอัคคีภัยทางเลือก

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. สปริงเกอร์สำหรับระบบดับเพลิงอัตโนมัติแบบน้ำและโฟม คู่มือการศึกษาและระเบียบวิธี อ.: VNIIPO, 2002, 314 หน้า

10. ข้อกำหนด ISO 6182-7 และวิธีทดสอบสำหรับสปริงเกอร์ Earle Suppression fast Response (ESFR)