อ่านเพิ่มเติม: บทที่ 3 ระบอบการปกครองที่ใช้บังคับกับเจ้าพนักงานกงสุลกิตติมศักดิ์และสถานทำการทางกงสุลที่มีเจ้าพนักงานดังกล่าวเป็นหัวหน้า เอ็มเอส แอคเซส ฟิลด์นี้ในโหมดการออกแบบจำเป็นเพื่อจำกัดการกระทำของผู้ใช้เมื่อจำเป็น A. การตั้งโปรแกรมการทำงานของพวงมาลัยที่ทำงานในโหมดคลื่นเคลื่อนที่ เครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ใช้ไดโอด Gunn โครงสร้างวงจรสมมูล โหมดการทำงาน พารามิเตอร์เครื่องกำเนิด พื้นที่การใช้งาน การควบคุมอุณหภูมิอัตโนมัติในโรงเรือนบล็อก การควบคุมอัตโนมัติของโหมดหุ่นยนต์ของการรวมการหักบัญชี 1G405

ในระบบจ่ายน้ำร้อนการจัดหาความร้อนให้กับผู้บริโภคจะดำเนินการโดยการกระจายต้นทุนโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายระหว่างกันอย่างเหมาะสม เพื่อดำเนินการกระจายดังกล่าวจำเป็นต้องพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อน

วัตถุประสงค์ของการพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อนคือเพื่อให้แน่ใจว่าแรงดันที่อนุญาตอย่างเหมาะสมที่สุดในองค์ประกอบของระบบจ่ายความร้อนและแรงดันที่จำเป็นที่มีอยู่ที่โหนดของเครือข่ายการทำความร้อนที่จุดทำความร้อนแบบกลุ่มและในพื้นที่ซึ่งเพียงพอที่จะจ่ายให้กับผู้บริโภค ด้วยการคำนวณการไหลของน้ำ แรงดันที่มีอยู่คือความแตกต่างของแรงดันน้ำในท่อจ่ายและท่อส่งกลับ

เพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของระบบจ่ายความร้อน จึงมีเงื่อนไขดังต่อไปนี้:

ไม่เกินแรงกดดันที่อนุญาต: ในแหล่งจ่ายความร้อนและเครือข่ายการทำความร้อน: 1.6-2.5 mPa - สำหรับเครื่องทำความร้อนเครือข่ายไอน้ำประเภท PSV สำหรับหม้อต้มน้ำร้อนแบบเหล็ก ท่อเหล็กและอุปกรณ์; ในการติดตั้งสมาชิก: 1.0 mPa - สำหรับเครื่องทำน้ำอุ่นแบบแยกส่วน 0.8-1.0 mPa - สำหรับคอนเวคเตอร์เหล็ก 0.6 mPa - สำหรับหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.8 mPa - สำหรับเครื่องทำความร้อนอากาศ

ความปลอดภัย แรงดันเกินในทุกองค์ประกอบของระบบจ่ายความร้อนเพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศในปั๊มและป้องกันระบบจ่ายความร้อนจากการรั่วไหลของอากาศ ค่าต่ำสุดของแรงดันส่วนเกินจะถือว่าเท่ากับ 0.05 MPa ด้วยเหตุนี้ เส้นเพียโซเมตริกของท่อส่งกลับในทุกโหมดจึงต้องอยู่เหนือจุดของอาคารที่สูงที่สุดโดยมีระดับน้ำอย่างน้อย 5 เมตร ศิลปะ.;

ทุกจุดของระบบทำความร้อนต้องรักษาแรงดันให้เกินแรงดันไอน้ำอิ่มตัวที่ อุณหภูมิสูงสุดน้ำเพื่อให้แน่ใจว่าน้ำไม่เดือด ตามกฎแล้วอันตรายจากการต้มน้ำส่วนใหญ่มักเกิดขึ้นในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อน แรงดันขั้นต่ำในท่อจ่ายน้ำจะดำเนินการตามอุณหภูมิการออกแบบของน้ำประปาตารางที่ 7.1

ตารางที่ 7.1

ต้องวาดเส้นไม่เดือดบนกราฟขนานกับภูมิประเทศที่ความสูงที่สอดคล้องกับแรงดันส่วนเกินที่อุณหภูมิสูงสุดของสารหล่อเย็น

สะดวกในการพรรณนาโหมดไฮดรอลิกแบบกราฟิกในรูปแบบของกราฟเพียโซเมตริก กราฟเพียโซเมตริกถูกพล็อตสำหรับโหมดไฮดรอลิกสองโหมด: อุทกสถิตและอุทกพลศาสตร์

วัตถุประสงค์ของการพัฒนาโหมดอุทกสถิตคือเพื่อให้แน่ใจว่าแรงดันน้ำที่จำเป็นในระบบทำความร้อนอยู่ภายในขอบเขตที่ยอมรับได้ ขีดจำกัดแรงดันล่างควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าระบบผู้บริโภคเต็มไปด้วยน้ำ และสร้างแรงดันขั้นต่ำที่จำเป็นเพื่อปกป้องระบบทำความร้อนจากการรั่วไหลของอากาศ โหมดอุทกสถิตได้รับการพัฒนาโดยปั๊มชาร์จทำงานและไม่มีการหมุนเวียน

ระบอบอุทกพลศาสตร์ได้รับการพัฒนาจากข้อมูล การคำนวณไฮดรอลิกเครือข่ายเครื่องทำความร้อนและมีให้ ทำงานพร้อมกันปั๊มแต่งหน้าและเครือข่าย

การพัฒนาโหมดไฮดรอลิกขึ้นอยู่กับการสร้างกราฟเพียโซเมตริกที่ตรงตามข้อกำหนดทั้งหมดสำหรับโหมดไฮดรอลิก ควรพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของเครือข่ายทำน้ำร้อน (กราฟวงกลม) สำหรับช่วงทำความร้อนและช่วงไม่ทำความร้อน กราฟเพียโซเมตริกช่วยให้คุณ: กำหนดแรงกดดันในท่อส่งและส่งคืน แรงดันที่มีอยู่ ณ จุดใด ๆ ในเครือข่ายการทำความร้อนโดยคำนึงถึงภูมิประเทศ เลือกรูปแบบการเชื่อมต่อของผู้บริโภคตามความดันที่มีอยู่และความสูงของอาคาร เลือกตัวควบคุมอัตโนมัติ, หัวฉีดลิฟท์, อุปกรณ์ปีกผีเสื้อสำหรับ ระบบท้องถิ่นผู้ใช้ความร้อน เลือกเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า

การสร้างกราฟเพียโซเมตริก(รูปที่ 7.1) ทำได้ดังนี้:

ก) มีการเลือกสเกลตาม abscissa และกำหนดแกนและภูมิประเทศและความสูงของบล็อคอาคารจะถูกพล็อต กราฟเพียโซเมตริกถูกสร้างขึ้นสำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลักและแบบกระจาย สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลัก สามารถใช้สเกลต่อไปนี้: แนวนอน M g 1:10000; M แนวตั้งใน 1:1000; สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจาย: M g 1:1000, M v 1:500; เครื่องหมายศูนย์ของแกนกำหนด (แกนความดัน) มักจะถือเป็นเครื่องหมายของจุดต่ำสุดของหลักทำความร้อนหรือเครื่องหมายของปั๊มเครือข่าย

b) ค่าของแรงดันสถิตถูกกำหนดเพื่อให้แน่ใจว่ามีการเติมระบบผู้บริโภคและการสร้างแรงดันส่วนเกินน้อยที่สุด นี่คือความสูงของอาคารสูงสุดบวกเสาน้ำสูง 3-5 เมตร

หลังจากวางแผนภูมิประเทศและความสูงของอาคารแล้ว จะมีการกำหนดส่วนหัวคงที่ของระบบ

H c t = [อาคาร N + (35)],ม. (7.1)

ที่ไหน เอ็นหลัง- ความสูงของอาคารสูงสุด ม.

หัวคงที่ H st ขนานกับแกน x และไม่ควรเกินแรงดันใช้งานสูงสุดสำหรับระบบภายในเครื่อง แรงดันใช้งานสูงสุดคือ: สำหรับระบบทำความร้อนด้วยเหล็ก อุปกรณ์ทำความร้อนและสำหรับเครื่องทำความร้อนอากาศ - 80 เมตร สำหรับระบบทำความร้อนด้วย หม้อน้ำเหล็กหล่อ- 60 เมตร สำหรับรูปแบบการเชื่อมต่ออิสระกับเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่พื้นผิว - 100 เมตร

c) จากนั้นโหมดไดนามิกจะถูกสร้างขึ้น แรงดันดูดของปั๊มเครือข่าย H sun จะถูกเลือกโดยพลการ ซึ่งไม่ควรเกินแรงดันคงที่ และให้แรงดันจ่ายที่จำเป็นที่ทางเข้าเพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศ ปริมาณสำรองของโพรงอากาศขึ้นอยู่กับขนาดของปั๊มคือ 5-10 เมตรคอลัมน์น้ำ

d) จากเส้นแรงดันตามเงื่อนไขที่จุดดูดของปั๊มเครือข่าย การสูญเสียแรงดันจะถูกเลื่อนออกไปอย่างต่อเนื่อง ไปป์ไลน์ส่งคืน DN ของสายหลักของเครือข่ายทำความร้อน ( เส้น เอ-บี) โดยใช้ผลการคำนวณไฮดรอลิก ปริมาณแรงดันในท่อส่งกลับต้องเป็นไปตามข้อกำหนดที่ระบุไว้ข้างต้นเมื่อสร้างท่อแรงดันสถิต

e) แรงดันที่มีอยู่ที่ต้องการจะถูกกันไว้ที่สมาชิกสุดท้าย DN ab ขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานของลิฟต์ เครื่องทำความร้อน เครื่องผสม และเครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจาย (สาย B-C) ปริมาณแรงดันที่มีอยู่ที่จุดเชื่อมต่อของเครือข่ายการกระจายถือว่ามีอย่างน้อย 40 เมตร

e) เริ่มต้นจากโหนดไปป์ไลน์สุดท้าย การสูญเสียแรงดันจะสะสมอยู่ในไปป์ไลน์ของสายหลัก DN ภายใต้ ( เส้น C-D). แรงดันที่ทุกจุดของท่อจ่ายตามเงื่อนไข ความแข็งแรงทางกลไม่ควรเกิน 160 ม.

g) การสูญเสียแรงดันจะล่าช้าในแหล่งความร้อน DН มัน ( สาย D-E) และได้รับแรงดันที่ทางออกของปั๊มเครือข่าย ในกรณีที่ไม่มีข้อมูล การสูญเสียแรงดันในการสื่อสารของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนสามารถสันนิษฐานได้ว่าอยู่ที่ 25 - 30 ม. และสำหรับโรงต้มน้ำเขต 8-16 ม.

กำหนดแรงดันของปั๊มเครือข่าย

ความดันของปั๊มชาร์จถูกกำหนดโดยความดันของโหมดคงที่

จากผลการก่อสร้างนี้ ทำให้ได้รูปแบบเริ่มต้นของกราฟเพียโซเมตริกซึ่งช่วยให้สามารถประเมินแรงกดดันที่ทุกจุดของระบบจ่ายความร้อน (รูปที่ 7.1)

หากไม่เป็นไปตามข้อกำหนด ให้เปลี่ยนตำแหน่งและรูปร่างของกราฟพีโซเมตริก:

ก) หากเส้นแรงดันของท่อส่งกลับข้ามความสูงของอาคารหรืออยู่ห่างจากอาคารน้อยกว่า 3 ธ.5 ม. ควรยกกราฟเพียโซเมตริกขึ้นเพื่อให้แรงดันในท่อส่งกลับทำให้มั่นใจได้ว่าการเติมของระบบ

b) หากแรงดันสูงสุดในท่อส่งกลับเกินแรงดันที่อนุญาต อุปกรณ์ทำความร้อนและไม่สามารถลดลงได้โดยการเลื่อนกราฟเพียโซเมตริกลง แต่ควรลดลงโดยการติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันในท่อส่งกลับ

c) หากเส้นที่ไม่เดือดตัดกับเส้นแรงดันในท่อจ่ายน้ำเดือดอาจเกิดขึ้นเลยจุดตัดกัน ดังนั้นควรเพิ่มแรงดันน้ำในส่วนนี้ของเครือข่ายทำความร้อนโดยการเลื่อนกราฟเพียโซเมตริกขึ้นด้านบนหากเป็นไปได้หรือโดยการติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันบนท่อจ่าย

d) หากแรงดันสูงสุดในอุปกรณ์ของโรงบำบัดความร้อนของแหล่งความร้อนเกินค่าที่อนุญาต ให้ติดตั้งปั๊มเสริมบนท่อจ่าย

การแบ่งเครือข่ายการทำความร้อนออกเป็นโซนคงที่ กราฟเพียโซเมตริกได้รับการพัฒนาสำหรับสองโหมด ประการแรก สำหรับโหมดคงที่ เมื่อไม่มีการไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อน สันนิษฐานว่าระบบเต็มไปด้วยน้ำที่อุณหภูมิ 100°C ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องรักษาแรงดันส่วนเกินในท่อความร้อนเพื่อหลีกเลี่ยงการเดือดของสารหล่อเย็น ประการที่สองสำหรับโหมดอุทกพลศาสตร์ - เมื่อมีสารหล่อเย็นไหลเวียนอยู่ในระบบ

การพัฒนากำหนดการเริ่มต้นด้วยโหมดคงที่ ตำแหน่งของเส้นแรงดันคงที่ทั้งหมดบนกราฟควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าสมาชิกทั้งหมดเชื่อมต่อกับเครือข่ายเครื่องทำความร้อนตามรูปแบบที่ขึ้นต่อกัน ในการดำเนินการนี้ แรงดันคงที่ไม่ควรเกินค่าที่อนุญาตโดยพิจารณาจากความแข็งแกร่งของการติดตั้งสมาชิก และควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าระบบท้องถิ่นเต็มไปด้วยน้ำ การมีโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบทำความร้อนทั้งหมดช่วยลดความยุ่งยากในการทำงานและเพิ่มความน่าเชื่อถือ หากมีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ของโลก การสร้างเขตคงที่ทั่วไปนั้นเป็นไปไม่ได้ด้วยเหตุผลดังต่อไปนี้

ตำแหน่งต่ำสุดของระดับแรงดันสถิตนั้นพิจารณาจากเงื่อนไขของการเติมน้ำในระบบท้องถิ่นและความมั่นใจ จุดสูงระบบของอาคารที่สูงที่สุดที่ตั้งอยู่ในพื้นที่ที่มีระดับความสูงทางภูมิศาสตร์สูงสุด ความดันส่วนเกินอย่างน้อย 0.05 MPa ความกดดันนี้กลับกลายเป็นว่าสูงจนไม่อาจยอมรับได้สำหรับอาคารที่ตั้งอยู่ในพื้นที่ส่วนนั้นซึ่งมีระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ต่ำที่สุด ภายใต้เงื่อนไขดังกล่าวจำเป็นต้องแบ่งระบบจ่ายความร้อนออกเป็นสองโซนคงที่ โซนหนึ่งสำหรับส่วนหนึ่งของพื้นที่ที่มีเครื่องหมายจีโอเดติกต่ำ และอีกโซนที่มีเครื่องหมายสูง

ในรูป 7.2 แสดงกราฟ Piezometric และ แผนภูมิวงจรรวมระบบจ่ายความร้อนสำหรับพื้นที่ที่มีเครื่องหมายระดับพื้นดินแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ (40 ม.) ส่วนของพื้นที่ที่อยู่ติดกับแหล่งจ่ายความร้อนมีเครื่องหมาย geodetic เป็นศูนย์ ในส่วนต่อพ่วงของพื้นที่เครื่องหมายคือ 40 เมตร ความสูงของอาคารคือ 30 และ 45 ม. เพื่อให้สามารถเติมน้ำในระบบทำความร้อนในอาคารได้ III และ IVตั้งอยู่ที่เครื่องหมาย 40 ม. และสร้างแรงดันส่วนเกิน 5 ม. ที่จุดบนของระบบระดับความดันสถิตทั้งหมดควรอยู่ที่เครื่องหมาย 75 ม. (บรรทัด 5 2 - S 2) ในกรณีนี้ หัวแบบคงที่จะเท่ากับ 35ม. อย่างไรก็ตาม ส่วนหัวที่สูงถึง 75 เมตร ไม่เป็นที่ยอมรับสำหรับอาคาร ฉันและ ครั้งที่สองซึ่งอยู่ที่เครื่องหมายศูนย์ สำหรับพวกเขา ตำแหน่งสูงสุดที่อนุญาตของระดับความดันสถิตรวมคือ 60 ม. ดังนั้นภายใต้เงื่อนไขที่พิจารณา จึงเป็นไปไม่ได้ที่จะสร้างโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบจ่ายความร้อนทั้งหมด

วิธีแก้ปัญหาที่เป็นไปได้คือแบ่งระบบจ่ายความร้อนออกเป็นสองโซนด้วย ระดับที่แตกต่างกันแรงดันสถิตเต็ม - ไปที่ด้านล่างด้วยระดับ 50 ม. (เส้น เซนต์-ศรี) และอันบนด้วยระดับ 75m (เส้น ส 2 -ส 2)ด้วยโซลูชันนี้ ผู้ใช้บริการทุกคนสามารถเชื่อมต่อกับระบบจ่ายความร้อนตามรูปแบบที่ต้องพึ่งพาได้ เนื่องจากแรงดันสถิตในโซนด้านล่างและด้านบนอยู่ภายในขีดจำกัดที่ยอมรับได้

เพื่อที่ว่าเมื่อการไหลเวียนของน้ำในระบบหยุดลง ระดับความดันสถิตจะถูกสร้างตามโซนสองโซนที่ยอมรับ อุปกรณ์แยกจะถูกวางไว้ที่จุดเชื่อมต่อ (รูปที่ 7.2 6 ). อุปกรณ์นี้ปกป้องเครือข่ายทำความร้อนจาก ความดันโลหิตสูงเมื่อปั๊มหมุนเวียนหยุด ระบบจะตัดออกเป็นสองโซนอิสระทางไฮดรอลิกโดยอัตโนมัติ: บนและล่าง

เมื่อปั๊มหมุนเวียนหยุด แรงดันตกในท่อส่งกลับของโซนด้านบนจะถูกป้องกันโดยตัวควบคุมความดัน "เข้าหาตัวมันเอง" RDDS (10) ซึ่งจะรักษาความดันที่ตั้งไว้คงที่ RDDS ณ จุดที่รับพัลส์ เมื่อความดันลดลงก็จะปิดลง แรงดันตกในท่อจ่ายถูกป้องกันโดย เช็ควาล์ว(11) ซึ่งปิดเช่นกัน ดังนั้น RDDS และเช็ควาล์วจะตัดเครือข่ายการทำความร้อนออกเป็นสองโซน ในการป้อนโซนด้านบนจะมีการติดตั้งปั๊มป้อน (8) ซึ่งจะรับน้ำจากโซนด้านล่างและจ่ายไปยังโซนด้านบน แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มมีค่าเท่ากับความแตกต่างระหว่างหัวอุทกสถิตของโซนบนและล่าง โซนด้านล่างถูกป้อนโดยปั๊มแต่งหน้า 2 และตัวควบคุมการแต่งหน้า 3

รูปที่ 7.2. ระบบทำความร้อนแบ่งออกเป็น 2 โซนคงที่

เอ - กราฟเพียโซเมตริก;

b - แผนผังของระบบจ่ายความร้อน S 1 - S 1 - เส้นแรงดันสถิตรวมของโซนล่าง

S 2 – S 2 - เส้นแรงดันสถิตรวมของโซนด้านบน

N p.n1 - แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มฟีดของโซนด้านล่าง N p.n2 - แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มแต่งหน้าโซนด้านบน N RDDS - ความดันซึ่งตั้งค่าตัวควบคุม RDDS (10) และ RD2 (9) ไว้ ΔН RDDS - แรงดันที่เปิดใช้งานบนวาล์วควบคุม RDDS ในโหมดอุทกพลศาสตร์; I-IV- สมาชิก; ถังเก็บน้ำแต่งหน้า 1 อัน; 2.3 - ปั๊มแต่งหน้าและตัวควบคุมการแต่งหน้าโซนล่าง 4 - ปั๊มแบบสวิตช์ล่วงหน้า; 5 - เครื่องทำน้ำอุ่นไอน้ำหลัก 6- ปั๊มเครือข่าย; 7 - หม้อต้มน้ำร้อนสูงสุด; 8 , 9 - ปั๊มแต่งหน้าและตัวควบคุมการแต่งหน้าโซนด้านบน 10 - เครื่องปรับความดัน "เข้าหาคุณ" RDDS; 11- เช็ควาล์ว

ตัวควบคุม RDDS ถูกตั้งค่าเป็นความดัน Nrdds (รูปที่ 7.2a) ตัวควบคุมการแต่งหน้า RD2 ถูกตั้งค่าไว้ที่แรงดันเดียวกัน

ในโหมดอุทกพลศาสตร์ ตัวควบคุม RDDS จะรักษาความดันไว้ที่ระดับเดียวกัน ที่จุดเริ่มต้นของเครือข่าย ปั๊มแต่งหน้าที่มีตัวควบคุมจะรักษาแรงดันของ H O1 ความแตกต่างของแรงกดดันเหล่านี้ใช้ในการเอาชนะความต้านทานไฮดรอลิกในท่อส่งกลับระหว่างอุปกรณ์แยกและปั๊มหมุนเวียนของแหล่งความร้อน ความดันที่เหลือจะถูกเปิดใช้งานในสถานีย่อยปีกผีเสื้อบนวาล์ว RDDS ในรูป 8.9 และความดันส่วนนี้แสดงด้วยค่า ΔН RDDS สถานีย่อยปีกผีเสื้อในโหมดอุทกพลศาสตร์ทำให้สามารถรักษาความดันในแนวกลับของโซนด้านบนไม่ต่ำกว่าระดับแรงดันคงที่ที่ยอมรับ S 2 - S 2

เส้นเพียโซเมตริกที่สอดคล้องกับระบอบอุทกพลศาสตร์แสดงไว้ในรูปที่ 7.2ก. แรงดันสูงสุดในท่อส่งคืนที่ Consumer IV คือ 90-40 = 50m ซึ่งเป็นที่ยอมรับ ความดันในแนวกลับของโซนล่างยังอยู่ในขอบเขตที่ยอมรับได้

ในท่อจ่ายแรงดันสูงสุดหลังแหล่งความร้อนคือ 160 ม. ซึ่งไม่เกินค่าที่อนุญาตตามความแข็งแรงของท่อ ขั้นต่ำ หัวเพียโซเมตริกในท่อจ่ายคือ 110 ม. ซึ่งรับประกันว่าสารหล่อเย็นจะไม่เดือดเนื่องจากที่อุณหภูมิการออกแบบ 150 ° C แรงดันขั้นต่ำที่อนุญาตคือ 40 ม.

กราฟเพียโซเมตริกที่พัฒนาขึ้นสำหรับโหมดสแตติกและอุทกพลศาสตร์ช่วยให้สามารถเชื่อมต่อสมาชิกทั้งหมดตามวงจรที่ขึ้นต่อกัน

ให้กับผู้อื่น วิธีแก้ปัญหาที่เป็นไปได้โหมดอุทกสถิตของระบบทำความร้อนที่แสดงในรูปที่ 1 7.2 คือการเชื่อมต่อของสมาชิกบางรายตามโครงการอิสระ อาจมีสองตัวเลือกที่นี่ ตัวเลือกแรก- กำหนดระดับความดันสถิตทั่วไปที่ 50 ม. (เส้น S 1 - S 1) และเชื่อมต่ออาคารที่ตั้งอยู่ที่เครื่องหมาย geodetic บนตามรูปแบบอิสระ ในกรณีนี้แรงดันคงที่ในเครื่องทำน้ำร้อน - น้ำของอาคารในโซนด้านบนที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นทำความร้อนจะอยู่ที่ 50-40 = 10 ม. และที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นที่ให้ความร้อนจะถูกกำหนดโดยความสูงของ สิ่งก่อสร้าง. ตัวเลือกที่สองคือการตั้งค่าระดับความดันสถิตทั่วไปที่ 75 ม. (เส้น S 2 - S 2) โดยเชื่อมต่ออาคารของโซนด้านบนตามรูปแบบการพึ่งพาและอาคารของโซนด้านล่าง - ตาม หนึ่งอิสระ ในกรณีนี้แรงดันคงที่ในเครื่องทำน้ำอุ่นและน้ำที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นทำความร้อนจะเท่ากับ 75 ม. นั่นคือ น้อยกว่าค่าที่อนุญาต (100 ม.)

หลัก 1, 2; 3;

เพิ่ม. 4, 7, 8.

งานคำนวณไฮดรอลิกประกอบด้วย:

การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ

การกำหนดแรงดันตก (ความดัน);

การหาค่าความดัน (ความดัน) ที่จุดต่างๆ ในโครงข่าย

การเชื่อมโยงจุดเครือข่ายทั้งหมดในโหมดคงที่และไดนามิกเพื่อให้มั่นใจถึงแรงกดดันที่อนุญาตและแรงกดดันที่จำเป็นในเครือข่ายและระบบสมาชิก

จากผลการคำนวณทางไฮดรอลิกสามารถแก้ไขปัญหาต่อไปนี้ได้

1. การกำหนดต้นทุนเงินทุนการใช้โลหะ (ท่อ) และปริมาณงานหลักในการวางเครือข่ายทำความร้อน

2. การกำหนดลักษณะของปั๊มหมุนเวียนและเมคอัพ

3. การกำหนดสภาพการทำงานของเครือข่ายทำความร้อนและการเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อสมาชิก

4. การเลือกระบบอัตโนมัติสำหรับเครือข่ายทำความร้อนและสมาชิก

5. การพัฒนาโหมดการทำงาน

ก. แบบแผนและการกำหนดค่าของเครือข่ายทำความร้อน

รูปแบบของเครือข่ายทำความร้อนถูกกำหนดโดยตำแหน่งของแหล่งความร้อนโดยสัมพันธ์กับพื้นที่การบริโภคลักษณะของภาระความร้อนและประเภทของสารหล่อเย็น

ความยาวเฉพาะของโครงข่ายไอน้ำต่อหน่วยของภาระความร้อนที่ออกแบบมีขนาดเล็ก เนื่องจากผู้ใช้ไอน้ำซึ่งโดยปกติแล้วเป็นผู้บริโภคในอุตสาหกรรม จะอยู่ไม่ไกลจากแหล่งความร้อน

มากกว่า งานที่ท้าทายเป็นทางเลือกของโครงการเครือข่ายทำน้ำร้อนเนื่องจากมีความยาวมาก ปริมาณมากสมาชิก ยานพาหนะทางน้ำมีความทนทานน้อยกว่ายานพาหนะไอน้ำเนื่องจากมีการกัดกร่อนมากกว่า และไวต่ออุบัติเหตุมากกว่าเนื่องจากมีความหนาแน่นของน้ำสูง

รูปที่ 6.1 เครือข่ายการสื่อสารแบบบรรทัดเดียวของเครือข่ายทำความร้อนแบบสองท่อ

โครงข่ายน้ำแบ่งออกเป็นโครงข่ายหลักและโครงข่ายจำหน่าย สารหล่อเย็นจะถูกส่งผ่านเครือข่ายหลักตั้งแต่แหล่งความร้อนไปจนถึงพื้นที่การบริโภค ผ่านเครือข่ายการจำหน่ายน้ำจะถูกส่งไปยัง GTP และ MTP และสมาชิก สมาชิกแทบจะไม่ได้เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายแกนหลักเลย ณ จุดที่เชื่อมต่อกับเครือข่ายการกระจายสินค้าหลักจะมีการติดตั้งห้องแบ่งส่วนพร้อมวาล์ว โดยปกติจะติดตั้งวาล์วขวางบนเครือข่ายหลักทุกๆ 2-3 กม. ด้วยการติดตั้งวาล์วขวาง การสูญเสียน้ำระหว่างอุบัติเหตุทางรถยนต์จึงลดลง การกระจายสินค้าและยานพาหนะหลักที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 700 มม. มักจะทำให้เป็นทางตัน ในกรณีฉุกเฉิน การหยุดจ่ายความร้อนให้กับอาคารนานถึง 24 ชั่วโมงเป็นที่ยอมรับได้สำหรับพื้นที่ส่วนใหญ่ของประเทศ หากไม่สามารถยอมรับการแตกหักของแหล่งจ่ายความร้อนได้ จำเป็นต้องจัดให้มีการทำซ้ำหรือการวนกลับของระบบทำความร้อน

รูปที่ 6.2 เครือข่ายการให้ความร้อนแบบวงแหวนจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อนสามแห่ง รูปที่.6.3 เครือข่ายความร้อนเรเดียล

เมื่อส่งความร้อนไปยังเมืองใหญ่จากโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหลายแห่งขอแนะนำให้จัดให้มีการประสานกันของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยการเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟหลักด้วยการเชื่อมต่อที่เชื่อมต่อกัน ในกรณีนี้จะได้รับเครือข่ายความร้อนแบบวงแหวนที่มีแหล่งพลังงานหลายแหล่ง โครงการดังกล่าวมีความน่าเชื่อถือสูงกว่าและรับประกันการส่งน้ำสำรองในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุที่ส่วนใดส่วนหนึ่งของเครือข่าย สำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่เล็ดลอดออกมาจากแหล่งความร้อน 700 มม. หรือน้อยกว่า มักใช้ โครงการรัศมีเครือข่ายการทำความร้อนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางท่อลดลงทีละน้อยเมื่อเคลื่อนออกจากแหล่งกำเนิดและภาระที่เชื่อมต่อลดลง เครือข่ายนี้มีราคาถูกที่สุด แต่ในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุ การจ่ายความร้อนให้กับสมาชิกจะหยุดลง

ข. การพึ่งพาการคำนวณขั้นพื้นฐาน

จากผลลัพธ์ของการคำนวณเครือข่ายการจ่ายน้ำสำหรับโหมดการใช้น้ำต่างๆ พารามิเตอร์ของอ่างเก็บน้ำและหน่วยสูบน้ำจะถูกกำหนดเพื่อให้แน่ใจว่าระบบทำงานได้ตลอดจนแรงดันอิสระในโหนดเครือข่ายทั้งหมด

ในการกำหนดแรงดันที่จุดจ่ายน้ำ (ที่หอเก็บน้ำที่สถานีสูบน้ำ) จำเป็นต้องทราบแรงดันที่ต้องการของผู้ใช้น้ำ ดังที่ได้กล่าวไว้ข้างต้น แรงดันอิสระขั้นต่ำในเครือข่ายน้ำประปาของการตั้งถิ่นฐานที่มีน้ำประปาในประเทศและน้ำดื่มสูงสุดที่ทางเข้าอาคารเหนือพื้นดินในอาคารชั้นเดียวควรมีอย่างน้อย 10 เมตร (0.1 MPa) ด้วยจำนวนชั้นที่สูงกว่าจำเป็นต้องเพิ่ม 4 ชั้นในแต่ละชั้น ม.

ในช่วงชั่วโมงที่มีการใช้น้ำน้อยที่สุดความดันของแต่ละชั้นเริ่มตั้งแต่วินาทีที่ 3 ขึ้นไปจะได้รับอนุญาตให้อยู่ที่ 3 ม. สำหรับอาคารหลายชั้นแต่ละหลังรวมถึงกลุ่มอาคารที่ตั้งอยู่ในพื้นที่ยกระดับจะมีการติดตั้งเครื่องสูบน้ำในท้องถิ่น แรงดันอิสระที่ตู้น้ำต้องมีอย่างน้อย 10 ม. (0.1 MPa)

ใน เครือข่ายภายนอกท่อส่งน้ำอุตสาหกรรมใช้แรงดันฟรีตาม ข้อกำหนดทางเทคนิคอุปกรณ์. แรงดันอิสระในเครือข่ายแหล่งน้ำดื่มของผู้บริโภคไม่ควรเกิน 60 ม. มิฉะนั้นสำหรับแต่ละพื้นที่หรืออาคารจำเป็นต้องติดตั้งตัวควบคุมแรงดันหรือแบ่งเขตระบบจ่ายน้ำ เมื่อใช้งานระบบจ่ายน้ำต้องมั่นใจแรงดันอิสระไม่น้อยกว่ามาตรฐานทุกจุดในเครือข่าย

หัวอิสระที่จุดใดๆ ในโครงข่ายถูกกำหนดให้เป็นความแตกต่างระหว่างระดับความสูงของเส้นเพียโซเมตริกกับพื้นผิวดิน เครื่องหมายเพียโซเมตริกสำหรับกรณีการออกแบบทั้งหมด (สำหรับการใช้ในบ้านและน้ำดื่ม ในกรณีเพลิงไหม้ ฯลฯ) คำนวณตามข้อกำหนดของแรงดันอิสระมาตรฐานที่จุดกำหนด เมื่อพิจารณาเครื่องหมายเพียโซเมตริก เครื่องหมายเหล่านั้นจะถูกกำหนดโดยตำแหน่งของจุดกำหนด เช่น จุดที่มีแรงดันอิสระขั้นต่ำ

โดยทั่วไป จุดกำหนดจะอยู่ในสภาวะที่ไม่เอื้ออำนวยที่สุดทั้งในแง่ของระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ (ระดับความสูงทางภูมิศาสตร์สูง) และในแง่ของระยะห่างจากแหล่งพลังงาน (นั่นคือ ผลรวมของการสูญเสียแรงดันจากแหล่งพลังงานไปยังจุดกำหนดจะ จะยิ่งใหญ่ที่สุด) ณ จุดบงการพวกเขาจะถูกกำหนดโดยความกดดันเท่ากับความกดดันเชิงบรรทัดฐาน หาก ณ จุดใดจุดหนึ่งในเครือข่ายความดันน้อยกว่ามาตรฐานแสดงว่าตำแหน่งของจุดกำหนดกำหนดไม่ถูกต้อง ในกรณีนี้ พวกเขาค้นหาจุดที่มีความดันอิสระต่ำสุดให้ถือเป็นจุดกำหนดและทำซ้ำ การคำนวณแรงดันในเครือข่าย

การคำนวณระบบน้ำประปาสำหรับการทำงานระหว่างเกิดเพลิงไหม้นั้นดำเนินการบนสมมติฐานว่ามันเกิดขึ้นที่จุดสูงสุดและห่างไกลจากแหล่งพลังงานในอาณาเขตที่ให้บริการน้ำประปา ตามวิธีการดับเพลิงท่อส่งน้ำมีความสูงและ ความดันต่ำ.

ตามกฎแล้วเมื่อออกแบบระบบประปาควรใช้น้ำประปาดับเพลิงแรงดันต่ำยกเว้นขนาดเล็ก การตั้งถิ่นฐาน(ไม่ถึง 5 พันคน) ระบบจ่ายน้ำดับเพลิง ความดันสูงจะต้องมีความสมเหตุสมผลทางเศรษฐกิจ

ในระบบจ่ายน้ำแรงดันต่ำ แรงดันจะเพิ่มขึ้นเฉพาะในขณะที่กำลังดับไฟเท่านั้น แรงดันที่เพิ่มขึ้นที่จำเป็นนั้นถูกสร้างขึ้นโดยเครื่องสูบน้ำดับเพลิงแบบเคลื่อนที่ ซึ่งจะถูกขนส่งไปยังบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้ และนำน้ำจากเครือข่ายน้ำประปาผ่านทางหัวจ่ายน้ำบนถนน

จากข้อมูลของ SNiP ความดัน ณ จุดใด ๆ ในเครือข่ายน้ำดับเพลิงแรงดันต่ำที่ระดับพื้นดินระหว่างการดับเพลิงจะต้องมีอย่างน้อย 10 เมตร ความดันดังกล่าวมีความจำเป็นเพื่อป้องกันความเป็นไปได้ของการก่อตัวของสุญญากาศในเครือข่ายเมื่อมีน้ำ ดึงมาจากเครื่องสูบน้ำดับเพลิง ซึ่งในทางกลับกันสามารถทำให้เกิดการเจาะเข้าไปในโครงข่ายผ่านข้อต่อน้ำในดินที่รั่วได้

นอกจากนี้ การทำงานของปั๊มรถดับเพลิงจำเป็นต้องมีการจ่ายแรงดันในเครือข่ายเพื่อเอาชนะความต้านทานที่สำคัญในท่อดูด

ระบบดับเพลิงแรงดันสูง (โดยปกติจะใช้ในโรงงานอุตสาหกรรม) ทำหน้าที่จ่ายน้ำไปยังบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้ตามที่กำหนดโดยกฎข้อบังคับด้านอัคคีภัย และเพิ่มแรงดันในเครือข่ายจ่ายน้ำให้เป็นค่าที่เพียงพอในการสร้างไอพ่นดับเพลิงโดยตรงจากหัวจ่ายน้ำ . แรงดันอิสระในกรณีนี้ควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าเครื่องบินเจ็ทมีความสูงอย่างน้อย 10 ม. ที่น้ำดับเพลิงไหลเต็มที่ และตำแหน่งของกระบอกหัวฉีดดับเพลิงที่ระดับสูงสุดของอาคารที่สูงที่สุดและการจ่ายน้ำผ่านท่อดับเพลิงยาว 120 ม. : :

Nsv = อาคาร N + 10 + ∑h data อาคาร N + 28 (m)

โดยที่อาคาร H คือความสูงของอาคาร, m; ชั่วโมง - การสูญเสียแรงดันในท่อและกระบอกหัวฉีดดับเพลิง, ม.

ในระบบจ่ายน้ำแรงดันสูงปั๊มดับเพลิงแบบอยู่กับที่จะติดตั้งอุปกรณ์อัตโนมัติเพื่อให้แน่ใจว่าปั๊มสตาร์ทภายในไม่เกิน 5 นาทีหลังจากได้รับสัญญาณเกี่ยวกับเพลิงไหม้ต้องเลือกท่อเครือข่ายโดยคำนึงถึงแรงดันที่เพิ่มขึ้นระหว่าง ไฟไหม้. แรงดันอิสระสูงสุดในเครือข่ายน้ำประปารวมไม่ควรเกิน 60 ม. ของคอลัมน์น้ำ (0.6 MPa) และในช่วงที่เกิดเพลิงไหม้ - 90 ม. (0.9 MPa)

เมื่อมีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ของวัตถุที่ให้น้ำ เครือข่ายน้ำประปาที่มีความยาวขนาดใหญ่ตลอดจนเมื่อมีค่าความดันอิสระที่ผู้บริโภคแต่ละรายต้องการแตกต่างกันมาก (ตัวอย่างเช่นใน เขตย่อยที่มีจำนวนชั้นต่างกัน) มีการจัดแบ่งเขตเครือข่ายน้ำประปา อาจเนื่องมาจากการพิจารณาทั้งด้านเทคนิคและเศรษฐกิจ

การแบ่งโซนจะดำเนินการตามเงื่อนไขต่อไปนี้: ที่จุดสูงสุดของโครงข่าย ต้องมีแรงดันอิสระที่จำเป็น และที่จุดต่ำสุด (หรือเริ่มต้น) แรงดันต้องไม่เกิน 60 ม. (0.6 MPa)

ตามประเภทของการแบ่งเขต ระบบจ่ายน้ำจะมาพร้อมกับการแบ่งเขตแบบขนานและแบบต่อเนื่อง การแบ่งเขตแบบขนานระบบน้ำประปาใช้สำหรับระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ขนาดใหญ่ภายในเขตเมือง ในการทำเช่นนี้จะมีการสร้างโซนล่าง (I) และบน (II) ซึ่งจ่ายน้ำโดยสถานีสูบน้ำของโซน I และ II ตามลำดับโดยจ่ายน้ำที่แรงดันต่างกันผ่านท่อส่งน้ำที่แยกจากกัน การแบ่งเขตจะดำเนินการในลักษณะที่ความดันไม่เกินขีดจำกัดที่อนุญาตที่ขอบเขตล่างของแต่ละโซน

โครงการประปาที่มีการแบ่งเขตแบบขนาน

1 — สถานีสูบน้ำ II ยกด้วยปั๊มสองกลุ่ม 2—ปั๊มของโซน II (บน); 3 — ปั๊มของโซน I (ล่าง) 4 - ถังควบคุมแรงดัน

Q[KW] = Q[Gcal]*1160;การแปลงโหลดจาก Gcal เป็น kW

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] = Q[KW]*0.86/ Δต; ที่ไหน Δต– ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุปทานและการส่งคืน

ตัวอย่าง:

จ่ายอุณหภูมิจากเครือข่ายทำความร้อน T1 – 110˚ กับ

จ่ายอุณหภูมิจากเครือข่ายทำความร้อน T2 – 70˚ กับ

อัตราการไหลของวงจรทำความร้อน G = (0.45*1160)*0.86/(110-70) = 11.22 ลบ.ม./ชม.

แต่สำหรับวงจรที่ให้ความร้อนด้วย แผนภูมิอุณหภูมิ 95/70 อัตราการไหลจะแตกต่างอย่างสิ้นเชิง: = (0.45*1160)*0.86/(95-70) = 17.95 ลบ.ม./ชม.

จากนี้เราสามารถสรุปได้ว่า: ยิ่งความแตกต่างของอุณหภูมิลดลง (ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการจ่ายและการส่งคืน) ยิ่งต้องการการไหลของน้ำหล่อเย็นก็จะยิ่งมากขึ้นเท่านั้น

การเลือกปั๊มหมุนเวียน

เมื่อเลือกปั๊มหมุนเวียนสำหรับทำความร้อน, น้ำร้อน, ระบบระบายอากาศ คุณจำเป็นต้องทราบลักษณะของระบบ: การไหลของน้ำหล่อเย็น,

ซึ่งจะต้องมั่นใจและความต้านทานไฮดรอลิกของระบบ

การไหลของน้ำหล่อเย็น:

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] = Q[KW]*0.86/ Δต; ที่ไหน Δต– ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุปทานและการส่งคืน

ไฮดรอลิก ผู้เชี่ยวชาญที่คำนวณระบบเองควรให้ความต้านทานของระบบ

ตัวอย่างเช่น:

เราพิจารณาระบบทำความร้อนด้วยกราฟอุณหภูมิ 95˚ ค /70˚ พร้อมและโหลด 520 กิโลวัตต์

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] =520*0.86/25 = 17.89 ลบ.ม./ชั่วโมง~ 18 ลบ.ม./ชั่วโมง;

ความต้านทานของระบบทำความร้อนคือξ = 5 เมตร ;

ในกรณีของระบบทำความร้อนอิสระ คุณต้องเข้าใจว่าความต้านทานของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนจะถูกเพิ่มเข้ากับความต้านทาน 5 เมตรนี้ ในการทำเช่นนี้คุณต้องดูการคำนวณ เช่น ให้ค่านี้เป็น 3 เมตร ดังนั้น ความต้านทานรวมของระบบคือ 5+3 = 8 เมตร

ตอนนี้ก็ค่อนข้างจะสามารถเลือกได้ ปั๊มหมุนเวียนด้วยอัตราการไหล 18ลบ.ม./ชม. ความสูง 8 เมตร.

ตัวอย่างเช่นอันนี้:

ในกรณีนี้ปั๊มจะถูกเลือกโดยมีระยะขอบมากซึ่งจะช่วยให้คุณมั่นใจในจุดปฏิบัติงานได้การไหล/ความดันที่ความเร็วแรกของการทำงาน หากแรงดันนี้ไม่เพียงพอด้วยเหตุผลบางประการ ปั๊มสามารถ "เร่งความเร็ว" ได้ถึง 13 เมตรที่ความเร็วที่สาม ตัวเลือกที่ดีที่สุดถือว่ารุ่นปั๊มรักษาจุดทำงานไว้ที่ความเร็วที่สอง

แทนที่จะใช้ปั๊มธรรมดาที่มีความเร็วการทำงานสามหรือหนึ่งความเร็วก็ค่อนข้างเป็นไปได้ในการติดตั้งปั๊มที่มีในตัว ตัวแปลงความถี่ตัวอย่างเช่น:

แน่นอนว่าปั๊มรุ่นนี้เป็นรุ่นที่ได้รับความนิยมมากที่สุด เนื่องจากช่วยให้สามารถปรับจุดปฏิบัติงานได้อย่างยืดหยุ่นที่สุด ข้อเสียเพียงอย่างเดียวคือต้นทุน

จำเป็นต้องจำไว้ว่าสำหรับการไหลเวียนของระบบทำความร้อนจำเป็นต้องจัดหาปั๊มสองตัว (หลัก/สำรอง) และสำหรับการหมุนเวียนของสาย DHW ค่อนข้างเป็นไปได้ที่จะติดตั้งหนึ่งตัว

ระบบเติมเงิน. การเลือกปั๊มระบบชาร์จ

แน่นอนว่าปั๊มแต่งหน้าจำเป็นเฉพาะในกรณีที่ใช้ระบบอิสระ โดยเฉพาะอย่างยิ่งการทำความร้อน โดยที่วงจรทำความร้อนและความร้อน

แยกจากกันด้วยเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน ระบบการแต่งหน้านั้นจำเป็นต่อการรักษาแรงดันคงที่ในวงจรทุติยภูมิในกรณีที่เกิดการรั่วไหล

ในระบบทำความร้อนตลอดจนการเติมระบบเอง ระบบการแต่งหน้าประกอบด้วยสวิตช์แรงดัน โซลินอยด์วาล์ว และถังขยาย

ปั๊มแต่งหน้าจะถูกติดตั้งเฉพาะเมื่อแรงดันน้ำหล่อเย็นที่ไหลกลับไม่เพียงพอที่จะเติมระบบ (พีโซมิเตอร์ไม่อนุญาตให้ทำ)

ตัวอย่าง:

ส่งกลับแรงดันน้ำหล่อเย็นจากเครือข่ายทำความร้อน P2 = 3 atm

ความสูงของอาคารโดยคำนึงถึงข้อกำหนดทางเทคนิค ใต้ดิน = 40 เมตร

3เอทีเอ็ม = 30 เมตร;

ความสูงที่ต้องการ = 40 เมตร + 5 เมตร (ที่พวยกา) = 45 เมตร

แรงดันขาด = 45 เมตร – 30 เมตร = 15 เมตร = 1.5 atm

ความดันของปั๊มป้อนชัดเจน ควรอยู่ที่ 1.5 บรรยากาศ

จะตรวจสอบการบริโภคได้อย่างไร? อัตราการไหลของปั๊มถือเป็น 20% ของปริมาตรของระบบทำความร้อน

หลักการทำงานของระบบเติมเงินมีดังนี้

สวิตช์ความดัน (อุปกรณ์วัดความดันพร้อมเอาต์พุตรีเลย์) จะวัดความดันของสารหล่อเย็นส่งคืนในระบบทำความร้อนและมี

การตั้งค่าล่วงหน้า สำหรับสิ่งนี้ ตัวอย่างที่เป็นรูปธรรมการตั้งค่านี้ควรอยู่ที่ประมาณ 4.2 บรรยากาศโดยมีฮิสเทรีซีสเท่ากับ 0.3

เมื่อความดันในระบบทำความร้อนลดลงเหลือ 4.2 atm สวิตช์ความดันจะปิดกลุ่มหน้าสัมผัส สิ่งนี้จ่ายแรงดันไฟฟ้าให้กับโซลินอยด์

วาล์ว (เปิด) และปั๊มแต่งหน้า (เปิด)

จ่ายสารหล่อเย็นแต่งหน้าจนกว่าความดันจะเพิ่มขึ้นเป็นค่า 4.2 atm + 0.3 = 4.5 บรรยากาศ

การคำนวณวาล์วควบคุมสำหรับการเกิดโพรงอากาศ

เมื่อกระจายความดันที่มีอยู่ระหว่างองค์ประกอบของจุดให้ความร้อนจำเป็นต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ของกระบวนการเกิดโพรงอากาศภายในร่างกาย

วาล์วที่จะทำลายมันเมื่อเวลาผ่านไป

สูตรสามารถกำหนดแรงดันตกคร่อมวาล์วสูงสุดที่อนุญาตได้:

∆พีสูงสุด= z*(P1 - PS) ; บาร์

โดยที่: z คือค่าสัมประสิทธิ์การโจมตีของโพรงอากาศ ซึ่งตีพิมพ์ในแค็ตตาล็อกทางเทคนิคสำหรับการเลือกอุปกรณ์ ผู้ผลิตอุปกรณ์แต่ละรายมีของตัวเอง แต่ค่าเฉลี่ยมักจะอยู่ในช่วง 0.45-06

P1 – แรงดันที่ด้านหน้าวาล์ว, บาร์

Рs - ความดันอิ่มตัวของไอน้ำที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นที่กำหนด, บาร์,

ถึงที่กำหนดโดยตาราง:

หากคำนวณความแตกต่างของแรงดันที่ใช้ในการเลือกวาล์ว Kvs ได้ไม่มากแล้ว

∆พีสูงสุดโพรงอากาศจะไม่เกิดขึ้น

ตัวอย่าง:

ความดันก่อนวาล์ว P1 = 5 บาร์;

อุณหภูมิน้ำหล่อเย็น T1 = 140C;

Valve Z ตามแค็ตตาล็อก = 0.5

ตามตารางสำหรับอุณหภูมิน้ำหล่อเย็น 140C เรากำหนด Rs = 2.69

แรงดันตกคร่อมวาล์วสูงสุดที่อนุญาตจะเป็น:

∆พีสูงสุด= 0.5*(5 - 2.69) = 1.155 บาร์

คุณไม่สามารถสูญเสียวาล์วไปมากกว่านี้ได้ - การเกิดโพรงอากาศจะเริ่มขึ้น

แต่หากอุณหภูมิน้ำหล่อเย็นต่ำกว่า เช่น 115C ซึ่งใกล้กับอุณหภูมิจริงของเครือข่ายการทำความร้อน ความแตกต่างสูงสุด

ความดันจะมากขึ้น: ∆Pสูงสุด= 0.5*(5 – 0.72) = 2.14 บาร์

จากที่นี่เราสามารถสรุปได้ค่อนข้างชัดเจน: ยิ่งอุณหภูมิของสารหล่อเย็นสูงขึ้นเท่าใด แรงดันตกคร่อมวาล์วควบคุมก็จะยิ่งลดลงเท่านั้น

เพื่อกำหนดอัตราการไหล เมื่อผ่านไปป์ไลน์ก็เพียงพอที่จะใช้สูตร:

;นางสาว

G – น้ำหล่อเย็นไหลผ่านวาล์ว, ลบ.ม./ชม

ง – เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนดวาล์วที่เลือก, มม

มีความจำเป็นต้องคำนึงถึงความจริงที่ว่าความเร็วการไหลของท่อที่ผ่านส่วนไม่ควรเกิน 1 เมตรต่อวินาที

ความเร็วการไหลที่เหมาะสมที่สุดอยู่ในช่วง 0.7 - 0.85 ม./วินาที

ความเร็วต่ำสุดควรเป็น 0.5 เมตร/วินาที

เกณฑ์การคัดเลือก ระบบน้ำร้อนตามกฎแล้วจะถูกกำหนดจาก ข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับการเชื่อมต่อ: บริษัทสร้างความร้อนมักจะกำหนดไว้

ประเภทของระบบ DHW หากไม่ได้ระบุประเภทของระบบควรปฏิบัติตามกฎง่ายๆ: กำหนดโดยอัตราส่วนของน้ำหนักอาคาร

สำหรับการจ่ายน้ำร้อนและการทำความร้อน

ถ้า 0.2 - จำเป็น ระบบน้ำร้อนสองขั้นตอน

ตามลำดับ

ถ้า QDHW/คิวฮีตติ้ง< 0.2 หรือ QDHW/คิวฮีทติ้ง>1; จำเป็น ระบบ DHW ขั้นตอนเดียว

หลักการทำงานของระบบน้ำร้อนสองขั้นตอนนั้นขึ้นอยู่กับการนำความร้อนกลับมาจากการกลับมาของวงจรทำความร้อน: การส่งคืนสารหล่อเย็นของวงจรความร้อน

ผ่านขั้นตอนแรกของการจ่ายน้ำร้อนและทำความร้อนน้ำเย็นจาก 5C เป็น 41...48C ในเวลาเดียวกัน สารหล่อเย็นที่ไหลกลับของวงจรทำความร้อนจะเย็นลงถึง 40C

และเย็นแล้วมันก็รวมเข้ากับเครือข่ายทำความร้อน

ขั้นตอนที่สองของการจ่ายน้ำร้อนจะทำให้น้ำเย็นร้อนขึ้นจาก 41...48C หลังจากขั้นตอนแรกจนถึงอุณหภูมิ 60...65C ที่ต้องการ

ข้อดีของระบบ DHW สองขั้นตอน:

1) เนื่องจากการนำความร้อนกลับคืนมาจากวงจรทำความร้อนที่ส่งกลับ สารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนจะเข้าสู่เครือข่ายการทำความร้อน ซึ่งช่วยลดโอกาสที่จะเกิดความร้อนสูงเกินไปได้อย่างมาก

เส้นกลับ จุดนี้มีความสำคัญอย่างยิ่งสำหรับบริษัทที่สร้างความร้อน โดยเฉพาะเครือข่ายการทำความร้อน ตอนนี้กลายเป็นเรื่องปกติที่จะดำเนินการคำนวณเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในระยะแรกของการจ่ายน้ำร้อนที่อุณหภูมิต่ำสุด 30C เพื่อให้สารหล่อเย็นที่เย็นกว่าถูกระบายออกในการส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อน

2) ระบบน้ำร้อน 2 ขั้นตอน ช่วยให้ควบคุมอุณหภูมิของน้ำร้อนได้แม่นยำยิ่งขึ้นซึ่งใช้สำหรับการวิเคราะห์โดยผู้บริโภคและความผันผวนของอุณหภูมิ

ที่ทางออกจากระบบจะน้อยลงอย่างมาก สิ่งนี้เกิดขึ้นได้เนื่องจากวาล์วควบคุมของขั้นตอนที่สองของ DHW ควบคุมระหว่างการทำงาน

แค่ส่วนเล็กๆ ของภาระ ไม่ใช่ทั้งหมด

เมื่อกระจายโหลดระหว่าง DHW ระยะแรกและระยะที่สอง จะสะดวกมากที่จะทำสิ่งต่อไปนี้:

โหลด 70% – ขั้น DHW ครั้งที่ 1;

โหลด 30% – DHW ระยะที่ 2;

มันให้อะไร?

1) เนื่องจากขั้นตอนที่สอง (ปรับได้) มีขนาดเล็ก ในกระบวนการควบคุมอุณหภูมิ DHW ความผันผวนของอุณหภูมิที่ทางออก

ระบบต่างๆ กลับกลายเป็นสิ่งไม่มีนัยสำคัญ

2) ด้วยการกระจายโหลด DHW นี้ ในกระบวนการคำนวณเราจึงได้ต้นทุนที่เท่าเทียมกัน และผลที่ตามมาคือความเท่าเทียมกันของเส้นผ่านศูนย์กลางในท่อแลกเปลี่ยนความร้อน

ปริมาณการใช้สำหรับการหมุนเวียนน้ำร้อนต้องมีอย่างน้อย 30% ของปริมาณการใช้สำหรับการถอดแยกชิ้นส่วนน้ำร้อนโดยผู้บริโภค นี่คือจำนวนขั้นต่ำ เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือ

ระบบและความเสถียรของการควบคุมอุณหภูมิ DHW การไหลของการไหลเวียนสามารถเพิ่มเป็น 40-45% สิ่งนี้ทำไม่เพียงเพื่อรักษาเท่านั้น

อุณหภูมิน้ำร้อนเมื่อไม่มีการวิเคราะห์โดยผู้บริโภค สิ่งนี้ทำเพื่อชดเชย "การเบิกจ่าย" ของ DHW ณ เวลาที่การถอน DHW สูงสุด เนื่องจากปริมาณการใช้

การไหลเวียนจะช่วยสนับสนุนระบบในขณะที่ปริมาตรตัวแลกเปลี่ยนความร้อนเต็มไปด้วยน้ำเย็นเพื่อให้ความร้อน

มีหลายกรณีของการคำนวณระบบ DHW ที่ไม่ถูกต้องเมื่อแทนที่จะเป็นระบบสองขั้นตอนจะมีการออกแบบระบบขั้นตอนเดียวแทน หลังจากติดตั้งระบบดังกล่าวแล้ว

ในระหว่างกระบวนการทดสอบการใช้งาน ผู้เชี่ยวชาญต้องเผชิญกับความไม่เสถียรของระบบจ่ายน้ำร้อนอย่างมาก นี่ก็เหมาะสมที่จะพูดถึงความไม่สามารถใช้งานได้

ซึ่งแสดงได้จากความผันผวนของอุณหภูมิอย่างมากที่ทางออกของระบบ DHW ด้วยแอมพลิจูด 15-20C จากค่าที่ตั้งไว้ เช่นเมื่อตั้งค่า

คือ 60C จากนั้นในระหว่างกระบวนการควบคุม ความผันผวนของอุณหภูมิจะเกิดขึ้นในช่วงตั้งแต่ 40 ถึง 80C ในกรณีนี้ให้เปลี่ยนการตั้งค่า

ตัวควบคุมอิเล็กทรอนิกส์ (PID - ส่วนประกอบ, เวลาชักของก้าน ฯลฯ ) จะไม่ให้ผลลัพธ์เนื่องจากระบบไฮดรอลิกของ DHW ได้รับการคำนวณอย่างไม่ถูกต้องโดยพื้นฐาน

มีทางเดียวเท่านั้นที่จะออก: จำกัด การใช้น้ำเย็นและเพิ่มองค์ประกอบการไหลเวียนของแหล่งจ่ายน้ำร้อนให้สูงสุด ในกรณีนี้ ณ จุดผสม

น้ำเย็นปริมาณเล็กน้อยจะถูกผสมกับความร้อน (หมุนเวียน) ปริมาณมากขึ้น และระบบจะทำงานมีเสถียรภาพมากขึ้น

ดังนั้นการเลียนแบบระบบ DHW แบบสองขั้นตอนบางประเภทจึงเกิดขึ้นเนื่องจากการหมุนเวียนของ DHW

แรงดันใช้งานในระบบทำความร้อนเป็นพารามิเตอร์ที่สำคัญที่สุดที่การทำงานของเครือข่ายทั้งหมดขึ้นอยู่กับ การเบี่ยงเบนไปในทิศทางเดียวหรืออย่างอื่นจากค่าที่ระบุในการออกแบบไม่เพียงลดประสิทธิภาพของวงจรทำความร้อนเท่านั้น แต่ยังส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อการทำงานของอุปกรณ์และในกรณีพิเศษอาจทำให้อุปกรณ์ล้มเหลวได้

แน่นอนว่าแรงดันตกคร่อมในระบบทำความร้อนนั้นถูกกำหนดโดยหลักการของการออกแบบนั่นคือความแตกต่างของแรงดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับ แต่หากมีการเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ควรดำเนินการทันที

1. แรงดันคงที่ ส่วนประกอบนี้ขึ้นอยู่กับความสูงของระดับน้ำหรือสารหล่อเย็นอื่นๆ ในท่อหรือภาชนะ แรงดันสถิตมีอยู่แม้ว่าตัวกลางทำงานจะอยู่นิ่งก็ตาม
2. ความดันไดนามิก เป็นแรงที่กระทำต่อพื้นผิวภายในของระบบเมื่อน้ำหรือตัวกลางอื่นเคลื่อนที่

แนวคิดเรื่องแรงดันใช้งานสูงสุดมีความโดดเด่น นี่คือค่าสูงสุดที่อนุญาต ซึ่งเกินกว่านั้นอาจนำไปสู่การทำลายองค์ประกอบเครือข่ายแต่ละรายการได้

แรงกดดันใดในระบบที่ควรพิจารณาว่าเหมาะสมที่สุด?

ตารางแรงดันสูงสุดในระบบทำความร้อน

เมื่อออกแบบระบบทำความร้อน แรงดันน้ำหล่อเย็นในระบบจะคำนวณตามจำนวนชั้นของอาคาร ความยาวรวมของท่อ และจำนวนหม้อน้ำ ตามกฎแล้วสำหรับบ้านส่วนตัวและกระท่อมค่าที่เหมาะสมที่สุดของแรงดันปานกลางในวงจรทำความร้อนจะอยู่ในช่วง 1.5 ถึง 2 atm

สำหรับอาคารอพาร์ตเมนต์ที่มีความสูงไม่เกิน 5 ชั้นซึ่งเชื่อมต่อกับระบบทำความร้อนส่วนกลาง ความดันในเครือข่ายจะอยู่ที่ 2-4 atm สำหรับอาคารเก้าและสิบชั้นความดัน 5-7 atm ถือว่าเป็นเรื่องปกติและในอาคารสูง - 7-10 atm แรงดันสูงสุดจะถูกบันทึกไว้ในท่อจ่ายความร้อนซึ่งมีการลำเลียงสารหล่อเย็นจากโรงต้มน้ำไปยังผู้บริโภค ที่นี่มันถึง 12 atm

สำหรับผู้บริโภคที่อยู่ในระดับความสูงต่างกันและอยู่ห่างจากห้องหม้อไอน้ำต่างกันต้องปรับแรงดันในเครือข่าย เพื่อลดแรงดันจะใช้ตัวควบคุมความดัน และใช้สถานีสูบน้ำเพื่อเพิ่มแรงดัน อย่างไรก็ตาม ควรคำนึงว่าตัวควบคุมที่ผิดพลาดอาจทำให้เกิดแรงกดดันเพิ่มขึ้นในบางพื้นที่ของระบบได้ ในบางกรณี เมื่ออุณหภูมิลดลง อุปกรณ์เหล่านี้สามารถปิดวาล์วปิดบนท่อจ่ายที่มาจากโรงงานหม้อไอน้ำได้อย่างสมบูรณ์

เพื่อหลีกเลี่ยงสถานการณ์ดังกล่าว การตั้งค่าตัวควบคุมจะถูกปรับเพื่อไม่ให้วาล์วปิดสนิท

ระบบทำความร้อนอัตโนมัติ

ถังขยายในระบบทำความร้อนอัตโนมัติ

ในกรณีที่ไม่มีระบบทำความร้อนจากส่วนกลาง บ้านจะติดตั้งระบบทำความร้อนอัตโนมัติซึ่งสารหล่อเย็นจะถูกให้ความร้อนโดยหม้อไอน้ำพลังงานต่ำแต่ละตัว หากระบบสื่อสารกับบรรยากาศผ่านถังขยายและสารหล่อเย็นไหลเวียนอยู่ในนั้นเนื่องจากการพาความร้อนตามธรรมชาติ ระบบจะเรียกว่าเปิด ถ้าไม่มีการสื่อสารกับบรรยากาศและตัวกลางทำงานไหลเวียนผ่านปั๊ม ระบบจะเรียกว่าปิด ดังที่ได้กล่าวไปแล้วสำหรับการทำงานปกติของระบบดังกล่าวแรงดันน้ำในระบบควรอยู่ที่ประมาณ 1.5-2 atm ตัวเลขที่ต่ำนี้เกิดจากการที่ท่อมีความยาวค่อนข้างสั้น รวมถึงเครื่องมือและอุปกรณ์ประกอบจำนวนน้อย ซึ่งส่งผลให้ความต้านทานไฮดรอลิกค่อนข้างต่ำ นอกจากนี้เนื่องจากบ้านดังกล่าวมีความสูงต่ำ แรงดันสถิตในส่วนล่างของวงจรจึงแทบจะไม่เกิน 0.5 atm

ในขั้นตอนของการเปิดตัวระบบอัตโนมัตินั้นจะถูกเติมด้วยสารหล่อเย็นเย็นโดยรักษาแรงดันขั้นต่ำในระบบทำความร้อนแบบปิดที่ 1.5 atm ไม่จำเป็นต้องส่งเสียงเตือนหากแรงดันในวงจรลดลงหลังจากเติมไประยะหนึ่ง การสูญเสียแรงดันในกรณีนี้เกิดจากการปล่อยอากาศออกจากน้ำซึ่งละลายไปเมื่อเติมท่อ วงจรควรยกเลิกการระบายอากาศและเติมสารหล่อเย็นจนเต็ม ซึ่งจะทำให้แรงดันอยู่ที่ 1.5 atm

หลังจากให้ความร้อนแก่สารหล่อเย็นในระบบทำความร้อนแล้ว ความดันของมันจะเพิ่มขึ้นเล็กน้อยถึงค่าการทำงานที่คำนวณได้

มาตรการป้องกัน

อุปกรณ์สำหรับวัดความดัน

เนื่องจากเมื่อออกแบบระบบทำความร้อนอัตโนมัติเพื่อประหยัดเงินจึงรวมระยะปลอดภัยเล็กน้อยไว้ด้วยแม้แต่แรงดันไฟกระชากต่ำถึง 3 atm ก็อาจทำให้เกิดความกดดันของแต่ละองค์ประกอบหรือการเชื่อมต่อได้ เพื่อลดแรงดันที่ลดลงเนื่องจากการทำงานของปั๊มไม่เสถียรหรือการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิน้ำหล่อเย็น ถังขยายจะถูกติดตั้งในระบบทำความร้อนแบบปิด ต่างจากอุปกรณ์ที่คล้ายกันในระบบแบบเปิด เนื่องจากไม่สามารถสื่อสารกับบรรยากาศได้ ผนังอย่างน้อยหนึ่งผนังทำจากวัสดุยืดหยุ่นเนื่องจากถังทำหน้าที่เป็นตัวหน่วงระหว่างแรงดันไฟกระชากหรือค้อนน้ำ

การมีถังขยายอยู่ไม่ได้รับประกันว่าจะรักษาแรงดันให้อยู่ภายในขีดจำกัดที่เหมาะสมเสมอไป ในบางกรณีอาจเกินค่าสูงสุดที่อนุญาต:

• หากเลือกความจุของถังขยายไม่ถูกต้อง
• ในกรณีที่ปั๊มหมุนเวียนทำงานผิดปกติ
• เมื่อสารหล่อเย็นร้อนเกินไปซึ่งเป็นผลมาจากการทำงานผิดพลาดในระบบอัตโนมัติของหม้อไอน้ำ
• เนื่องจากการเปิดวาล์วปิดไม่สมบูรณ์หลังการซ่อมแซมหรือบำรุงรักษา
• เนื่องจากลักษณะของล็อคอากาศ (ปรากฏการณ์นี้สามารถกระตุ้นให้เกิดทั้งความดันเพิ่มขึ้นและการลดลง)
• เมื่อปริมาณงานของตัวกรองสิ่งสกปรกลดลงเนื่องจากการอุดตันมากเกินไป

ดังนั้นเพื่อหลีกเลี่ยงสถานการณ์ฉุกเฉินเมื่อติดตั้งระบบทำความร้อนแบบปิดจำเป็นต้องติดตั้งวาล์วนิรภัยที่จะปล่อยน้ำหล่อเย็นส่วนเกินหากเกินแรงดันที่อนุญาต

จะทำอย่างไรถ้าแรงดันในระบบทำความร้อนลดลง

แรงดันในถังขยาย

เมื่อใช้งานระบบทำความร้อนอัตโนมัติ สถานการณ์ฉุกเฉินที่พบบ่อยที่สุดคือสถานการณ์ที่ความดันค่อยๆ ลดลงหรือลดลงอย่างรวดเร็ว อาจเกิดจากสาเหตุสองประการ:

• การลดความกดดันขององค์ประกอบระบบหรือการเชื่อมต่อ
• ปัญหาเกี่ยวกับหม้อไอน้ำ

ในกรณีแรกควรระบุตำแหน่งของรอยรั่วและคืนความแน่นกลับคืนมา คุณสามารถทำได้สองวิธี:

1. การตรวจสายตา วิธีการนี้ใช้ในกรณีที่วงจรทำความร้อนถูกวางในลักษณะเปิด (เพื่อไม่ให้สับสนกับระบบแบบเปิด) นั่นคือมองเห็นท่อข้อต่อและอุปกรณ์ทั้งหมด ก่อนอื่นให้ตรวจสอบพื้นใต้ท่อและหม้อน้ำอย่างระมัดระวังโดยพยายามตรวจจับแอ่งน้ำหรือร่องรอยของมัน นอกจากนี้ ตำแหน่งของการรั่วไหลสามารถระบุได้จากร่องรอยของการกัดกร่อน: ริ้วรอยสนิมที่มีลักษณะเฉพาะจะเกิดขึ้นบนหม้อน้ำหรือที่ข้อต่อของส่วนประกอบของระบบเมื่อซีลแตก
2. การใช้อุปกรณ์พิเศษ หากการตรวจสอบหม้อน้ำด้วยสายตาไม่ได้ผลใดๆ และวางท่อในลักษณะซ่อนไว้และไม่สามารถตรวจสอบได้ คุณควรขอความช่วยเหลือจากผู้เชี่ยวชาญ พวกเขามีอุปกรณ์พิเศษที่จะช่วยตรวจจับรอยรั่วและแก้ไขหากเจ้าของบ้านไม่สามารถทำเองได้ การกำหนดจุดลดแรงดันนั้นค่อนข้างง่าย: น้ำถูกระบายออกจากวงจรทำความร้อน (ในกรณีเช่นนี้วาล์วระบายน้ำจะถูกติดตั้งที่จุดต่ำสุดของวงจรในระหว่างขั้นตอนการติดตั้ง) จากนั้นอากาศจะถูกสูบเข้าไปโดยใช้คอมเพรสเซอร์ ตำแหน่งของรอยรั่วนั้นพิจารณาจากลักษณะเสียงที่เกิดจากอากาศที่รั่วไหล ก่อนสตาร์ทคอมเพรสเซอร์ ควรหุ้มฉนวนหม้อไอน้ำและหม้อน้ำโดยใช้วาล์วปิด

หากบริเวณที่มีปัญหาคือข้อต่อใดข้อต่อหนึ่ง ให้ปิดเพิ่มเติมด้วยเทปลากหรือ FUM แล้วขันให้แน่น ท่อส่งระเบิดถูกตัดออกและมีการเชื่อมท่อใหม่เข้าที่ หน่วยที่ไม่สามารถซ่อมแซมได้จะถูกเปลี่ยนใหม่

หากไม่ต้องสงสัยเลยว่าความหนาแน่นของท่อและองค์ประกอบอื่น ๆ และความดันในระบบทำความร้อนแบบปิดยังคงลดลงคุณควรค้นหาสาเหตุของปรากฏการณ์นี้ในหม้อไอน้ำ คุณไม่ควรทำการวินิจฉัยด้วยตนเองนี่เป็นงานสำหรับผู้เชี่ยวชาญที่มีการศึกษาที่เหมาะสม ส่วนใหญ่มักพบข้อบกพร่องต่อไปนี้ในหม้อไอน้ำ:

การติดตั้งระบบทำความร้อนพร้อมเกจวัดแรงดัน

• การปรากฏตัวของรอยแตกขนาดเล็กในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนเนื่องจากค้อนน้ำ
• ข้อบกพร่องในการผลิต
• ความล้มเหลวของวาล์วแต่งหน้า

สาเหตุทั่วไปที่ทำให้แรงดันในระบบลดลงคือการเลือกความจุถังขยายไม่ถูกต้อง

แม้ว่าในส่วนที่แล้วระบุว่าสิ่งนี้อาจทำให้เกิดแรงกดดันเพิ่มขึ้น แต่ก็ไม่มีข้อขัดแย้งในที่นี้ เมื่อความดันในระบบทำความร้อนเพิ่มขึ้น วาล์วนิรภัยจะทำงาน ในกรณีนี้สารหล่อเย็นจะถูกระบายออกและปริมาตรในวงจรจะลดลง ส่งผลให้ความดันลดลงเมื่อเวลาผ่านไป

การควบคุมความดัน

สำหรับการตรวจสอบความดันในเครือข่ายการทำความร้อนด้วยสายตา มักใช้เกจวัดความดันแบบหมุนที่มีท่อ Bredan เกจวัดแรงดันดังกล่าวไม่ต้องใช้พลังงานไฟฟ้าต่างจากเครื่องมือดิจิตอล ระบบอัตโนมัติใช้เซ็นเซอร์สัมผัสทางไฟฟ้า ต้องติดตั้งวาล์วสามทางที่ทางออกไปยังอุปกรณ์ควบคุมและอุปกรณ์ตรวจวัด ช่วยให้คุณสามารถแยกเกจวัดความดันออกจากเครือข่ายระหว่างการบำรุงรักษาหรือการซ่อมแซม และยังใช้เพื่อถอดแอร์ล็อคหรือรีเซ็ตอุปกรณ์ให้เป็นศูนย์

คำแนะนำและกฎเกณฑ์ที่ควบคุมการทำงานของระบบทำความร้อนทั้งแบบอัตโนมัติและแบบรวมศูนย์แนะนำให้ติดตั้งเกจวัดแรงดันที่จุดต่อไปนี้:

1. ก่อนการติดตั้งหม้อไอน้ำ (หรือหม้อไอน้ำ) และที่ทางออกจากหม้อไอน้ำ ณ จุดนี้ ความดันในหม้อต้มจะถูกกำหนด
2. ก่อนและหลังปั๊มหมุนเวียน
3. ที่ทางเข้าหลักทำความร้อนเข้าไปในอาคารหรือโครงสร้าง
4. ก่อนและหลังเครื่องปรับแรงดัน
5. ที่ทางเข้าและทางออกของตัวกรองหยาบ (sludge filter) เพื่อควบคุมระดับการปนเปื้อน

เครื่องมือควบคุมและเครื่องมือวัดทั้งหมดต้องได้รับการตรวจสอบเป็นประจำเพื่อยืนยันความถูกต้องแม่นยำของการวัดที่ทำ