อัตราการเผาไหม้แบบลามินาร์ – ความเร็วที่หน้าเปลวไฟเคลื่อนที่ในทิศทางตั้งฉากกับพื้นผิวของชุดเชื้อเพลิงใหม่

– โซนการเผาไหม้แบบราบเรียบ

– ความเร็วของการเผาไหม้แบบลามินาร์

การเผาไหม้แบบปั่นป่วน

ความเร็วเปลวไฟปั่นป่วน – ความเร็วที่หน้าเปลวไฟเคลื่อนที่ในกระแสน้ำปั่นป่วน

– เขตการเผาไหม้ปั่นป่วน

– ความเร็วปกติของอนุภาคขนาดเล็ก

การเผาไหม้แบบลามินาร์ไม่ได้ให้อัตราการปล่อยความร้อนในเครื่องยนต์ตามที่ต้องการ ดังนั้นจึงจำเป็นต้องเกิดความปั่นป่วนในการไหลของก๊าซ

สมการอาร์เรเนียส:
– อัตราการเกิดปฏิกิริยาเคมี

– ค่าคงที่ของปฏิกิริยาเคมี ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของส่วนผสมและชนิดของเชื้อเพลิง

– ความดันปฏิกิริยาเคมี

– ลำดับของปฏิกิริยาเคมี

–ค่าคงที่ของแก๊สสากล

– อุณหภูมิของปฏิกิริยาเคมี

– พลังงานกระตุ้นคือพลังงานที่จำเป็นในการทำลายพันธะภายในโมเลกุล

อิทธิพลของปัจจัยต่าง ๆ ต่อกระบวนการเผาไหม้ในเครื่องยนต์สันดาปภายในที่มีการจุดระเบิดด้วยประกายไฟ

องค์ประกอบของส่วนผสม

– ขีดจำกัดความเข้มข้นบน

–ขีดจำกัดความเข้มข้นต่ำกว่า

– การเผาไหม้ตามปกติ

–องค์ประกอบพลังงานของส่วนผสม – กำลังสูงสุดที่พัฒนาโดยเครื่องยนต์

–องค์ประกอบทางเศรษฐกิจของส่วนผสม – ประสิทธิภาพสูงสุด

อัตราส่วนกำลังอัด

ด้วยความเร็วที่เพิ่มขึ้น ระยะการจุดระเบิดจะเพิ่มขึ้น ซึ่งนำไปสู่การพัฒนากระบวนการเผาไหม้ล่าช้าและปริมาณความร้อนที่ปล่อยออกมาต่อรอบลดลง ดังนั้นเมื่อมีการเปลี่ยนแปลง จำเป็นต้องมีการควบคุมจังหวะการจุดระเบิด (IPA)

จังหวะการจุดระเบิด

จังหวะการจุดระเบิด – มุมการหมุนของเพลาข้อเหวี่ยงจากช่วงเวลาที่จ่ายประกายไฟให้กับ TDC

ป
ภายใต้ภาระ เข้าใจมุมการหมุนของวาล์วปีกผีเสื้อ - นี่คือสิ่งที่ควบคุมภาระของเครื่องยนต์

– มุมการหมุนของวาล์วปีกผีเสื้อ

สิ่งรบกวนหลักในกระบวนการเผาไหม้ในเครื่องยนต์สันดาปที่มีการจุดระเบิดด้วยประกายไฟ ระเบิด.

ดี
การเปล่งเสียง – การเผาไหม้แบบระเบิดของส่วนผสม พร้อมด้วยคลื่นกระแทกของความดันที่แพร่กระจายไปทั่วปริมาตรของห้องเผาไหม้ การระเบิดเกิดขึ้นเนื่องจากการจุดติดไฟได้เองของชิ้นส่วนของส่วนผสมที่อยู่ห่างไกลจากหัวเทียน เนื่องจากความร้อนและการบีบอัดที่รุนแรงระหว่างการแพร่กระจายของเปลวไฟด้านหน้า

เมื่อเกิดการระเบิด:

คลื่นกระแทกที่สะท้อนจากผนังห้องเผาไหม้ทำให้เกิดเปลวไฟรองและแหล่งที่มาของการลุกติดไฟ ภายนอกการระเบิดจะปรากฏในรูปแบบของการน็อคทื่อเมื่อเครื่องยนต์ทำงานภายใต้ภาระหนัก

ผลที่ตามมาจากการทำงานของเครื่องยนต์เมื่อเกิดการระเบิด:

ความร้อนสูงเกินไปและความเหนื่อยหน่ายของส่วนประกอบเครื่องยนต์แต่ละตัว (วาล์ว ลูกสูบ ปะเก็นฝาสูบ อิเล็กโทรดหัวเทียน)

การทำลายกลไกของชิ้นส่วนเครื่องยนต์เนื่องจากแรงกระแทก

ลดพลังงานและประสิทธิภาพการทำงาน

ที่. การทำงานด้วยการระเบิดเป็นเวลานานเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้

ป
ปัจจัยที่ทำให้เกิดการระเบิดมีดังนี้:

ความสามารถของเชื้อเพลิงในการติดไฟได้เองเป็นลักษณะเฉพาะ ความต้านทานการระเบิด และประมาณความต้านทานการระเบิด ค่าออกเทน (OC) .

มาก – เป็นตัวเลขเท่ากับเศษส่วนปริมาตรของไอโซออกเทนที่มีไดโทเนตต่ำในส่วนผสมที่มีเฮปเทนปกติที่ไดโทไนต์อย่างง่ายดาย ซึ่งมีคุณสมบัติในการระเบิดเทียบเท่ากับน้ำมันเบนซินนี้

ไอซูออกเทน – 100 ยูนิต, เฮปเทนปกติ – 0 ยูนิต

ตัวอย่างเช่น:ค่าออกเทน 92 หมายความว่าน้ำมันเบนซินนี้มีความต้านทานการน็อคเช่นเดียวกับส่วนผสมอ้างอิงไอโซออกเทน 92% และเฮปเทนปกติ 8%

ก
– เครื่องยนต์เบนซิน

และ – วิธีการวิจัยเพื่อให้ได้มาซึ่งน้ำมันเบนซิน

ม. – วิธีมอเตอร์ (โดยปกติจะไม่เขียนตัวอักษร)

ในวิธีการวิจัยมอเตอร์ อัตรากำลังอัดจะถูกปรับจนกระทั่งเกิดการระเบิด และค่าออกเทนจะถูกกำหนดจากตาราง

วิธีการมอเตอร์ จำลองการขับขี่เต็มพิกัด (รถบรรทุกนอกเมือง)

วิธีวิจัย จำลองการขับขี่ที่บรรทุกบางส่วน (ในเมือง)

หากค่าออกเทนสูงเกินไป ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟจะลดลง กระบวนการเผาไหม้ล่าช้าซึ่งทำให้ประสิทธิภาพลดลงและอุณหภูมิก๊าซไอเสียเพิ่มขึ้น ผลที่ตามมาคือพลังงานที่ลดลง การสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิงที่เพิ่มขึ้น เครื่องยนต์ร้อนจัด และความเหนื่อยหน่ายขององค์ประกอบแต่ละส่วน ประสิทธิภาพสูงสุดของเครื่องยนต์จะเกิดขึ้นได้เมื่อค่าออกเทนเชื้อเพลิงใกล้กับเกณฑ์การระเบิด

วิธีต่อสู้กับการระเบิด:

ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติคือความเร็วที่ด้านหน้าของเปลวไฟเคลื่อนที่สัมพันธ์กับก๊าซที่ไม่ถูกเผาไหม้ในทิศทางตั้งฉากกับพื้นผิว

ควรใช้ค่าของความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติในการคำนวณอัตราการเพิ่มขึ้นของความดันของการระเบิดของส่วนผสมของก๊าซและไอน้ำและอากาศในอุปกรณ์และสถานที่ปิดที่รั่วไหลเส้นผ่านศูนย์กลางวิกฤต (ดับเพลิง) เมื่อพัฒนาและสร้างเครื่องป้องกันอัคคีภัย พื้นที่ของโครงสร้างที่สามารถรีเซ็ตได้ง่าย เมมเบรนนิรภัย และอุปกรณ์ลดแรงดันอื่น ๆ เมื่อพัฒนามาตรการเพื่อความปลอดภัยจากอัคคีภัยและการระเบิดของกระบวนการทางเทคโนโลยีตามข้อกำหนดของ GOST 12.1.004 และ GOST 12.1.010

สาระสำคัญของวิธีการในการกำหนดความเร็วปกติของการแพร่กระจายของเปลวไฟคือการเตรียมส่วนผสมที่ติดไฟได้ขององค์ประกอบที่ทราบภายในถังปฏิกิริยา จุดไฟส่วนผสมที่ศูนย์กลางด้วยแหล่งกำเนิดจุด บันทึกการเปลี่ยนแปลงของความดันในถังเมื่อเวลาผ่านไป และประมวลผล ความสัมพันธ์ระหว่างความดัน-เวลาเชิงทดลองโดยใช้แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการเผาไหม้ก๊าซในภาชนะปิดและขั้นตอนการหาค่าเหมาะที่สุด แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ช่วยให้ได้รับความสัมพันธ์ระหว่างแรงดัน-เวลาที่คำนวณได้ ซึ่งการปรับให้เหมาะสมซึ่งการใช้ความสัมพันธ์เชิงทดลองที่คล้ายกันส่งผลให้เกิดการเปลี่ยนแปลงความเร็วปกติในระหว่างการพัฒนาของการระเบิดสำหรับการทดสอบเฉพาะ

อัตราการเผาไหม้ปกติคือความเร็วของการแพร่กระจายของหน้าเปลวไฟที่สัมพันธ์กับรีเอเจนต์ที่ไม่ถูกเผาไหม้ อัตราการเผาไหม้ขึ้นอยู่กับแถว คุณสมบัติทางกายภาพและทางเคมีรีเอเจนต์โดยเฉพาะการนำความร้อนและอัตราการเกิดปฏิกิริยาเคมี และมีค่าเฉพาะเจาะจงมากสำหรับเชื้อเพลิงแต่ละชนิด (ด้วย เงื่อนไขคงที่การเผาไหม้) ในตาราง ตารางที่ 1 แสดงอัตราการเผาไหม้ (และขีดจำกัดความสามารถในการติดไฟ) ของสารผสมที่เป็นก๊าซบางชนิด ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในของผสมถูกกำหนดไว้ที่ 25°C และปกติ ความดันบรรยากาศ. ด้วยข้อยกเว้นที่ระบุไว้ ขีดจำกัดความไวไฟทำได้โดยใช้การแพร่กระจายของเปลวไฟในท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 0.05 เมตร ปิดทั้งสองด้าน ค่าสัมประสิทธิ์ส่วนเกินของเชื้อเพลิงถูกกำหนดให้เป็นอัตราส่วนของปริมาณเชื้อเพลิงตามปริมาตรในของผสมจริงต่อของผสมปริมาณสัมพันธ์ (j1) และต่อของผสมที่อัตราการเผาไหม้สูงสุด (j2)

ตารางที่ 1

อัตราการเผาไหม้ของสารผสมที่ควบแน่น (ตัวออกซิไดเซอร์อนินทรีย์ + แมกนีเซียม)

แผ่น

เอกสารเลขที่

ลายเซ็น

วันที่

แผ่น

TGiV 20.05.01.070000.000 PZ

41,6
1,60 28,8 74,9 2,48 39,4 KNO3 37,6 0,74 12,5 75,5 1,30 20,0 แคลเซียม(NO3)2 42,6 0,46 73,1 1,00 บา(NO3)2 31,8 0,34 62,8 0,74 ซีเนียร์(NO3)2 36,5 0,32 6,4 65,4 0,72 12,3 พีบี(NO3)2 26,8 0,26 60,2 0,70 โซเดียมคลอไรด์ 44,3 0,24 78,0 0,96 KClO4 41,3 0,23 4,2 77,1 0,68 10,9 NH4ClO4 29,2 0,22 3,6 79,3 0,42 6,5

อย่างที่เห็นเมื่อเผาส่วนผสมของก๊าซอากาศที่ความดันบรรยากาศ ยูสูงสุดอยู่ในช่วง 0.40-0.55 m/s และ - ในช่วง 0.3-0.6 กก./(m2-s) เฉพาะสารประกอบไม่อิ่มตัวและไฮโดรเจนที่มีน้ำหนักโมเลกุลต่ำบางชนิดเท่านั้น ยูสูงสุดอยู่ในช่วง 0.8-3.0 ม./วินาที และถึง 1–2 กก./(ลบ.ม.) โดยเพิ่มขึ้น และสูงสุดของสารติดไฟที่ศึกษาในสารผสมกับอากาศสามารถเป็นได้

จัดเรียงในแถวต่อไปนี้: เชื้อเพลิงจรวดน้ำมันเบนซินและของเหลว - พาราฟินและอะโรเมติกส์ - คาร์บอนมอนอกไซด์ - ไซโคลเฮกเซนและไซโคลโพรเพน - เอทิลีน - โพรพิลีนออกไซด์ - เอทิลีนออกไซด์ - อะเซทิลีน - ไฮโดรเจน

เปลี่ยน

แผ่น

เอกสารเลขที่

ลายเซ็น

วันที่

แผ่น

TGiV 20.05.01.070000.000 PZ

อิทธิพลของโครงสร้างของโมเลกุลเชื้อเพลิงต่ออัตราการเผาไหม้ถูกตรวจสอบสำหรับไฮโดรคาร์บอนโมเลกุลต่ำที่มีสายโซ่ตรง อัตราการเผาไหม้จะเพิ่มขึ้นตามระดับความไม่อิ่มตัวในโมเลกุลที่เพิ่มขึ้น: อัลเคน – อัลคีน – อัลคาเดียน – อัลไคน์ เมื่อความยาวของโซ่เพิ่มขึ้น ผลกระทบนี้จะลดลง แต่อัตราการเผาไหม้ของส่วนผสมอากาศสำหรับเอ็น-เฮกซีนยังสูงกว่าสำหรับเอ็น-เฮกเซนประมาณ 25%

อัตราการเผาไหม้เชิงเส้นของส่วนผสมออกซิเจนนั้นสูงกว่าของผสมอากาศอย่างมาก (สำหรับไฮโดรเจนและคาร์บอนมอนอกไซด์ - 2-3 เท่าและสำหรับมีเธน - มากกว่าลำดับความสำคัญ) อัตราการเผาไหม้มวลของส่วนผสมออกซิเจนที่ศึกษา (ยกเว้นส่วนผสม CO + O2) อยู่ในช่วง 3.7-11.6 กก./(m2 วินาที)

ในตาราง ตารางที่ 1 แสดง (ตาม N. A. Silin และ D. I. Postovsky) อัตราการเผาไหม้ของส่วนผสมบดอัดของไนเตรตและเปอร์คลอเรตกับแมกนีเซียม เพื่อเตรียมส่วนผสม มีการใช้ส่วนประกอบที่เป็นผงซึ่งมีขนาดอนุภาคไนเตรต 150-250 ไมครอน เปอร์คลอเรต 200-250 ไมครอน และแมกนีเซียม 75-105 ไมครอน ส่วนผสมถูกเทลงในเปลือกกระดาษแข็งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 24-46 มม. โดยมีค่าสัมประสิทธิ์การบดอัด 0.86 ตัวอย่างถูกเผาในอากาศที่ความดันปกติและอุณหภูมิเริ่มต้น

จากการเปรียบเทียบข้อมูลในตาราง 1 และ 1.25 ตามมาด้วยว่าของผสมที่ควบแน่นจะดีกว่าของผสมของก๊าซในด้านมวลและด้อยกว่าในอัตราการเผาไหม้เชิงเส้น อัตราการเผาไหม้ของสารผสมกับเปอร์คลอเรตจะน้อยกว่าอัตราการเผาไหม้ของสารผสมกับไนเตรต และการผสมกับไนเตรตของโลหะอัลคาไลจะเผาไหม้ในอัตราที่สูงกว่าของผสมกับไนเตรตของโลหะอัลคาไลน์เอิร์ท

ตารางที่ 2

ขีดจำกัดของอัตราการจุดระเบิดและการเผาไหม้ของสารผสมกับอากาศ (I) และออกซิเจน (II) ที่ ความดันปกติและอุณหภูมิห้อง

แผ่น

เอกสารเลขที่

ลายเซ็น

วันที่

แผ่น

TGiV 20.05.01.070000.000 PZ

1,06 0,39 0,35-0,52 3,7-5,1 0,38-0,45 4,15 อีเทน 0,0564 0,50 2,72 1,12 0,46 โพรเพน 0,0402 0,51 2,83 1,14 0,45 0,57 0,41 บิวเทน 0,0312 0,54 3,30 1,13 0,44 0,54 n-เพนเทน 0,0255 0,54 3,59 1,15 0,44 เอ็น-เฮกเซน 0,0216 0,51 4,00 1,17 0,45 n-เฮปเทน 0,0187 0,53 4,50 1,22 0,45 ไซโคลโพรเพน 0,0444 0,58* 2,76* 1,13 0,55 ไซโคลเฮกเซน 0,0227 0,48 4,01 1,17 0,45 เอทิลีน 0,0652 0,41 <6,1 1,15 0,79 0,88 0,72-0,89 7,61 6,45 โพรพิลีน 0,0444 0,48 2,72 1,14 0,50 บิวทีน-1 0,0337 0,53 3,53 1,16 0,50 อะเซทิลีน 0,0772 0,39* 1,33 1,63 1,86 1,65-1,73 11,6 บูติน-1 0,0366 1,20 0,67 เบนซิน 0,0271 0,43 3,36 1,08 0,47 0,61 4,6 0,6 4,6 โทลูอีน 0,0277 0,43 3,22 1,05 0,40 เฮทราลิน C10H12 0,0158 1,01 0,38 เอทิลีนออกไซด์ 0,0772 1,25 1,05 1,13 1,12 โพรพิลีนออกไซด์ 0,0497

เปลี่ยน

วิธีการคำนวณอัตราความเหนื่อยหน่ายของของเหลว

เปลี่ยน

แผ่น

เอกสารเลขที่

ลายเซ็น

วันที่

แผ่น

TGiV 20.05.01.070000.000 PZ

หากทราบพารามิเตอร์สถานะของของเหลวภายใต้การศึกษาซึ่งรวมอยู่ในสูตร (14) - (23) อัตราการเผาผลาญ (ขึ้นอยู่กับข้อมูลที่มีอยู่) ม) ในโหมดการเผาไหม้ใด ๆ สามารถคำนวณได้โดยไม่ต้องดำเนินการ การวิจัยเชิงทดลองตามสูตร:

; (16)

ที่ไหน ม- อัตราความเหนื่อยหน่ายไร้มิติ

; (17)

เอ็ม เอฟ- น้ำหนักโมเลกุลของของเหลว, กิโลกรัมโมล -1;

ง- ขนาดลักษณะเฉพาะของกระจกเหลวที่กำลังลุกไหม้, m. กำหนดให้เป็นรากที่สองของพื้นที่ผิวการเผาไหม้ หากพื้นที่การเผาไหม้มีรูปร่างเป็นวงกลมขนาดลักษณะจะเท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลาง เมื่อคำนวณอัตราการเผาไหม้แบบปั่นป่วนก็สามารถทำได้ ง= 10 ม.;

ทีเค- จุดเดือดของของเหลวเค

ขั้นตอนการคำนวณมีดังนี้

โหมดการเผาไหม้ถูกกำหนดโดยค่าของเกณฑ์กาลิเลโอ กาคำนวณโดยสูตร

ที่ไหน ก- ความเร่งในการตกอย่างอิสระ m s -2

อัตราการเผาไหม้แบบไร้มิติจะถูกคำนวณ ขึ้นอยู่กับโหมดการเผาไหม้ ม. สำหรับโหมดการเผาไหม้แบบลามินาร์:

สำหรับโหมดการเผาไหม้ชั่วคราว:

ถ้าอย่างนั้น , (20)

ถ้า แล้ว , (21)

สำหรับโหมดการเผาไหม้แบบปั่นป่วน:

; , (22)

M0- มวลโมเลกุลของออกซิเจน, กิโลกรัมโมล -1;

ไม่มี 0- สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์ของออกซิเจนในปฏิกิริยาการเผาไหม้

เอ็นเอฟ- สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์ของของเหลวในปฏิกิริยาการเผาไหม้

บี- พารามิเตอร์ไร้มิติที่แสดงลักษณะความเข้มของการถ่ายเทมวลซึ่งคำนวณโดยสูตร

, (23)

ที่ไหน ถาม- ความร้อนที่ต่ำกว่าของการเผาไหม้ของของเหลว, kJ kg -1;

เปลี่ยน

แผ่น

เอกสารเลขที่

ลายเซ็น

วันที่

แผ่น

TGiV 20.05.01.070000.000 PZ

- ค่าไร้มิติของมวลออกซิเจนที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้ของเหลว 1 กิโลกรัม

ค- ความจุความร้อนไอโซบาริกของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ (ถือว่าเท่ากับความจุความร้อนของอากาศ c = 1), kJ กก. -1 K -1 ;

T0- อุณหภูมิโดยรอบ ถือว่า 293 K;

ชม- ความร้อนของการกลายเป็นไอของของเหลวที่จุดเดือด kJ kg -1;

ค อี- ความจุความร้อนไอโซบาริกเฉลี่ยของของเหลวอยู่ในช่วงตั้งแต่ T0ก่อน ทีถึง.

หากทราบความหนืดจลนศาสตร์ของไอหรือน้ำหนักโมเลกุลและจุดเดือดของของเหลวภายใต้การศึกษาอัตราการเผาไหม้แบบปั่นป่วนจะคำนวณโดยใช้ข้อมูลการทดลองตามสูตร

ที่ไหน ฉัน- ค่าทดลองของอัตราการเผาไหม้ในโหมดการเผาไหม้เฉพาะกาล, กิโลกรัม ม. ​​--2 วินาที -1 ;

ฉัน- เส้นผ่านศูนย์กลางของหัวเผาที่ได้รับค่า ฉัน, ม. ขอแนะนำให้ใช้หัวเผาที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 30 มม. หากสังเกตเห็นการเผาไหม้แบบลามิเนตในหัวเผาที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 30 มม. ควรใช้หัวเผาที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่กว่า

3. การแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมของก๊าซ

ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟในระหว่างการเผาไหม้ของสารที่เป็นของแข็ง ของเหลว และก๊าซนั้นมีประโยชน์ในทางปฏิบัติในแง่ของการป้องกันเพลิงไหม้และการระเบิด ให้เราพิจารณาความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมของก๊าซและไอระเหยไวไฟกับอากาศ เมื่อทราบความเร็วนี้ จะสามารถกำหนดอัตราการไหลของก๊าซ-อากาศที่ปลอดภัยในท่อ เพลา หน่วยระบายอากาศ และระบบวัตถุระเบิดอื่นๆ ได้

3.1. อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟ

ดังตัวอย่างในรูป รูปที่ 3.1 แสดงแผนผังการระบายอากาศเสียในเหมืองถ่านหิน จากการล่องลอยของฉัน 1 ผ่านท่อ 2 ส่วนผสมที่เป็นฝุ่นของอากาศและฝุ่นถ่านหินจะถูกกำจัดออก และในบางกรณีก็มีเธนที่ปล่อยออกมาในตะเข็บถ่านหิน หากเกิดเพลิงไหม้เปลวไฟหน้า 3 จะลุกลามไปทางดริฟท์ 1 หากความเร็วการเคลื่อนที่ของส่วนผสมที่ติดไฟได้ว จะน้อยกว่าความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟหน้าและ เมื่อเทียบกับผนังของท่อ เปลวไฟจะลุกลามเข้าไปในแกนและทำให้เกิดการระเบิด ดังนั้นเพื่อให้ระบบระบายอากาศทำงานได้ตามปกติจึงจำเป็นต้องปฏิบัติตามเงื่อนไข

ว > คุณ

ความเร็วของการกำจัดส่วนผสมที่ระเบิดได้จะต้องมากกว่าความเร็วของการแพร่กระจายของหน้าเปลวไฟ เพื่อป้องกันไม่ให้เปลวไฟเข้าไปในปล่องเหมือง

ข้าว. 3.1. โครงการแพร่กระจายเปลวไฟในเหมือง:

1 – เพลา; 2 – ไปป์ไลน์; 3 – หน้าเปลวไฟ

ทฤษฎีการแพร่กระจายของเปลวไฟพัฒนาขึ้นในผลงานของ Ya.B. เซลโดวิช และ ดี.เอ. แฟรงก์-คาเมเนตสกี ใช้สมการการนำความร้อน การแพร่ และจลนศาสตร์เคมี การจุดระเบิดของส่วนผสมที่ติดไฟได้เริ่มต้นที่จุดหนึ่งเสมอและกระจายไปทั่วปริมาตรทั้งหมดที่ถูกครอบครองโดยส่วนผสมที่ติดไฟได้ ลองพิจารณากรณีมิติเดียว - ท่อที่เต็มไปด้วยส่วนผสมที่ติดไฟได้ (รูปที่ 3.2)

หากส่วนผสมถูกจุดติดที่ปลายด้านหนึ่งของท่อ หน้าเปลวไฟแคบจะกระจายไปตามท่อ เพื่อแยกผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ (ด้านหลังหน้าเปลวไฟ) ออกจากส่วนผสมที่ติดไฟใหม่ หน้าเปลวไฟมีลักษณะเป็นหมวกหรือกรวย โดยส่วนนูนหันเข้าหาทิศทางการเคลื่อนที่ของเปลวไฟ หน้าเปลวไฟเป็นชั้นก๊าซบาง ๆ (กว้าง 10 -4 ÷10 -6) ม. ในชั้นนี้ซึ่งเรียกว่าโซนการเผาไหม้จะเกิดปฏิกิริยาการเผาไหม้ทางเคมี อุณหภูมิของหน้าเปลวไฟ ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของส่วนผสมคือ ต= (1500۞3000) K. ความร้อนที่ปล่อยออกมาจากการเผาไหม้จะใช้ไปกับการให้ความร้อนแก่ผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของส่วนผสมที่ติดไฟได้สดและผนังของท่อเนื่องจากกระบวนการนำความร้อนและการแผ่รังสี

ข้าว. 3.2. แผนผังการแพร่กระจายของเปลวไฟด้านหน้าในหลอด

เมื่อส่วนหน้าของเปลวไฟเคลื่อนตัวในท่อ คลื่นอัดจะเกิดขึ้นในส่วนผสมที่ติดไฟได้ ซึ่งทำให้เกิดการเคลื่อนที่ของกระแสน้ำวน ก๊าซหมุนวนทำให้หน้าเปลวไฟโค้งงอโดยไม่เปลี่ยนความหนาและลักษณะของกระบวนการที่เกิดขึ้น บนพื้นผิวหน่วยของหน้าเปลวไฟ ปริมาณสารที่เท่ากันจะเผาไหม้ต่อหน่วยเวลาเสมอ . ค่าคงที่สำหรับส่วนผสมที่ติดไฟได้แต่ละรายการและเรียกว่าอัตราการเผาไหม้ของมวล . รู้จักบริเวณหน้าเปลวไฟสคุณสามารถคำนวณมวลของสารได้ ม, เผาไหม้ทั้งหน้าการเผาไหม้ต่อหน่วยเวลา:

แต่ละองค์ประกอบของหน้าเปลวไฟ ดีเอสเคลื่อนที่สัมพันธ์กับส่วนผสมสดในทิศทางปกติไปยังหน้าเปลวไฟที่จุดที่กำหนดเสมอ (รูปที่ 3.2) และความเร็วของการเคลื่อนที่นี้:

ความหนาแน่นของส่วนผสมที่ติดไฟได้สดอยู่ที่ไหน

ขนาด เรียกว่าความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติและมีมิติเป็น m/s เป็นค่าคงที่ของกระบวนการเผาไหม้ของส่วนผสมที่กำหนด และไม่ขึ้นอยู่กับสภาวะอุทกไดนามิกที่มาพร้อมกับกระบวนการเผาไหม้ ความเร็วปกติของการแพร่กระจายของเปลวไฟจะน้อยกว่าความเร็วที่สังเกตได้เสมอ และนั่นคือความเร็วของการเคลื่อนที่ของหน้าการเผาไหม้ที่สัมพันธ์กับผนังของท่อ:

คุณไม่มี< u .

ถ้าหน้าเปลวไฟแบนและตั้งฉากกับแกนของท่อ ในกรณีนี้ ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟที่สังเกตได้และความเร็วปกติจะเท่ากัน

คุณ = คุณ

บริเวณหน้าเปลวไฟนูนประเด็นเสมอ พื้นที่มากขึ้นหน้าแบนสปนั่นเป็นเหตุผลว่าทำไม

> 1.

ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติคุณไม่มีสำหรับส่วนผสมที่ติดไฟได้แต่ละรายการนั้นขึ้นอยู่กับส่วนผสมของก๊าซเฉื่อย อุณหภูมิของส่วนผสม ความชื้น และปัจจัยอื่นๆ โดยเฉพาะอย่างยิ่งการอุ่นก๊าซที่ติดไฟได้จะเพิ่มความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟ จะเห็นได้ว่าความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟคุณไม่มีแปรผันตามกำลังสองของอุณหภูมิสัมบูรณ์ของส่วนผสม:

คุณ .= const · T 2.

ในรูป รูปที่ 3.3 แสดงการขึ้นต่อกันของความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมที่ติดไฟได้ “อากาศ – คาร์บอนมอนอกไซด์” ขึ้นอยู่กับความเข้มข้นของ CO ดังต่อไปนี้จากกราฟข้างต้น ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟจะเพิ่มขึ้นตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นของส่วนผสม สำหรับแต่ละค่าอุณหภูมิ ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟจะมีค่าสูงสุดในบริเวณความเข้มข้นของ CO ของคาร์บอนมอนอกไซด์เท่ากับ ~ 40%

ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟได้รับผลกระทบจากความจุความร้อน ก๊าซเฉื่อย. ยิ่งความจุความร้อนของก๊าซเฉื่อยมากขึ้น อุณหภูมิการเผาไหม้ก็จะยิ่งลดลง และความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟก็จะยิ่งลดลงด้วย ดังนั้นหากส่วนผสมของมีเธนและอากาศเจือจางด้วยคาร์บอนไดออกไซด์ ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟก็จะลดลง 2-3 เท่า อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมของคาร์บอนมอนอกไซด์กับอากาศได้รับอิทธิพลอย่างมากจากความชื้นที่มีอยู่ในส่วนผสม การมีอยู่ของอนุภาคเขม่าและส่วนผสมของก๊าซเฉื่อย

ข้าว. 3.3. ขึ้นอยู่กับความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟ

เรื่องความเข้มข้นของคาร์บอนมอนอกไซด์ในส่วนผสม

น้ำมันหล่อลื่น

เป้าหมายหลักในการพัฒนาน้ำมันหล่อลื่นที่เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อมคือการสร้างผลิตภัณฑ์ที่สามารถย่อยสลายทางชีวภาพได้สูงและมีความเป็นพิษต่อสิ่งแวดล้อมต่ำ ใน ประเทศที่พัฒนาแล้วตะวันตกใน

ปัจจุบันบริษัทภาครัฐและเอกชนกำลังเริ่มสร้างตลาดน้ำมันหล่อลื่นที่เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อม การศึกษาส่วนใหญ่มุ่งเน้นไปที่องค์ประกอบทางเคมีของผลิตภัณฑ์และการประเมินความสามารถในการย่อยสลายทางชีวภาพของผลิตภัณฑ์ เมื่อสร้างน้ำมันหล่อลื่นที่เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อม จะต้องพิจารณาสองทิศทางหลัก: การผลิตน้ำมันพื้นฐานซึ่งลักษณะทางเคมีจะกำหนดลักษณะของผลกระทบต่อ สิ่งแวดล้อมและการสังเคราะห์สารเติมแต่งชนิดใหม่ - เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อม ย่อยสลายได้ทางชีวภาพ และมีประสิทธิภาพ

ในปัจจุบันและในอนาคต น้ำมันพื้นฐานสามกลุ่มที่ได้รับจากแหล่งวัตถุดิบต่างๆ มีความสำคัญเป็นพิเศษ ได้แก่ น้ำมันปิโตรเลียมไฮโดรแคร็กกิ้ง (HC) โพลีอัลฟาโอเลฟินส์ (PAO) และเอสเทอร์ ซึ่งไวต่อการย่อยสลายทางชีวภาพอย่างรวดเร็วในสิ่งแวดล้อม น้ำมันปิโตรเลียมพื้นฐานของแผนการไหลแบบดั้งเดิมจะยังคงมีความสำคัญอย่างยิ่งอย่างไม่ต้องสงสัยเป็นระยะเวลานานโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อคำนึงถึงข้อเท็จจริงที่ว่าน้ำมันหล่อลื่นที่ได้รับบนพื้นฐานของ PJSC polyalcohol esters, polyalkylene glycols และ diesters มีราคาสูงกว่าผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียม 2-10 เท่า ความสามารถในการย่อยสลายทางชีวภาพที่เพิ่มขึ้นไม่ใช่แรงจูงใจในการเอาชนะความแตกต่างของราคา

คุณสมบัติสมรรถนะสูงและเป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อมของน้ำมันแร่นั้นได้รับการรับรองด้วยคุณสมบัติบางประการ ประการแรก นี่คือองค์ประกอบทางเคมีของกลุ่มที่เป็นเศษส่วนแคบและดี โดยมีปริมาณซัลเฟอร์และสารประกอบที่มีไนโตรเจนน้อยที่สุดในน้ำมันพื้นฐาน การเลือกวัตถุดิบ การคัดแยกน้ำมันที่ใช้ในการผลิตน้ำมันดัชนีสูง และการแปรรูปแยกจากกันมีความสำคัญอย่างยิ่ง ในการได้รับน้ำมันแร่พื้นฐานที่ตรงตามข้อกำหนดด้านสิ่งแวดล้อม การทำให้บริสุทธิ์แบบเลือกสรรมีบทบาทสำคัญ

การก่อมะเร็งอย่างมีนัยสำคัญของผลิตภัณฑ์ ปัจจุบันในสหรัฐอเมริกาและแคนาดา น้ำมันพื้นฐานมากกว่า 70% ได้มาจากการกลั่นแบบเลือกสรร การใช้กระบวนการสมัยใหม่ เช่น ไฮโดรแคร็กกิ้ง ไฮโดรดีแว็กซ์ และไฮโดรไอโซเมอไรเซชัน เปิดโอกาสให้เกิดความเป็นไปได้ในวงกว้าง เทคโนโลยีเหล่านี้มีการอธิบายอย่างละเอียดในงาน การใช้กระบวนการไฮโดรคะตะไลติกร่วมกับวิธีการดั้งเดิมในการทำให้วัตถุดิบน้ำมันบริสุทธิ์ด้วยตัวทำละลายแบบคัดเลือก ช่วยปรับปรุงประสิทธิภาพและคุณสมบัติด้านสิ่งแวดล้อมของน้ำมันพื้นฐาน

ในตาราง 1.4 ให้ข้อมูลเปรียบเทียบเกี่ยวกับ องค์ประกอบทางเคมีน้ำมันพื้นฐานที่ได้จากการกลั่นแบบเลือกสรรและไฮโดรทรีตติ้ง อย่างหลังช่วยลดปริมาณอะรีเนส ซัลเฟอร์ และไนโตรเจนในน้ำมันได้อย่างมาก

ตารางที่ 14

ผลของการบำบัดด้วยไฮโดรทรีตต่อองค์ประกอบทางเคมี

น้ำมันพื้นฐาน

การนำกระบวนการไฮโดรแคร็กกิ้งและไฮโดรไอโซเมอไรเซชันมาใช้ในการผลิตน้ำมันแร่พื้นฐานทำให้ได้ผลิตภัณฑ์ที่สามารถย่อยสลายทางชีวภาพได้สูงและไม่มีสารเอมีน น้ำมันไฮโดรแคร็กตามผลลัพธ์ที่ได้รับจากการใช้ วิธีการที่ทันสมัยการทดสอบที่ไม่เป็นพิษ การไม่มี arenes ในทางปฏิบัติบ่งชี้ว่ามีสารก่อมะเร็งต่ำมากและความน่าจะเป็นที่ไม่มีนัยสำคัญในการเจริญเติบโตผ่านการก่อตัวและการสะสมของ polycyclic arenes ในระหว่างการดำเนินการ ไม่มีสนามกีฬาและมีอำนาจเหนือกว่า

การใช้ไอโซพาราฟินทำให้มั่นใจได้ถึงความสามารถในการย่อยสลายทางชีวภาพที่ค่อนข้างสูง

ในสหรัฐอเมริกา มีการผลิตน้ำมันพื้นฐานแบบไฮโดรแคร็กกิ้งตั้งแต่ปลายปี 1996 . การติดตั้งในฟินแลนด์พร้อมสำหรับการเริ่มต้นใช้งาน

ในรัสเซีย VNIINP ร่วมกับศูนย์วิทยาศาสตร์และวิศวกรรมของ OJSC LUKOIL และ JSC LUKOIL - Volgogradneftepe-rerabotka กำลังดำเนินการวิจัยเกี่ยวกับการจัดการการผลิตน้ำมันและฐานที่หายากจำนวนหนึ่งโดยใช้เทคโนโลยีไฮโดรจิเนชัน โดยเฉพาะน้ำมันเครื่องบิน MS-8 และน้ำมันไฮดรอลิกสำหรับการบิน AMG -10

เมื่อเปรียบเทียบกับน้ำมันแร่แล้ว น้ำมันเครื่องสังเคราะห์ในบางกรณีมีลักษณะด้านสิ่งแวดล้อมที่ดีกว่า น้ำมันเครื่องสังเคราะห์ประเภทที่สำคัญที่สุดในแง่ของความปลอดภัยต่อสิ่งแวดล้อม ได้แก่ น้ำมันที่ผลิตขึ้นจากเอสเทอร์สังเคราะห์ โพลีอัลฟาโอเลฟินส์ และโพลีบิวทีน ไม่เป็นพิษ ไม่เป็นสารก่อมะเร็ง และโดดเด่นด้วยการปล่อยสารอันตรายต่ำ

น้ำมันเครื่องสังเคราะห์ที่ใช้เอสเทอร์พร้อมสารเติมแต่งถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในเครื่องยนต์กังหันก๊าซของเครื่องบินพลเรือนและเครื่องบินทหารนับตั้งแต่ทศวรรษที่ 60 ที่ CIAM ร่วมกับ VNIINP และสถาบันวิจัยแห่งรัฐที่ 25 ของกระทรวงกลาโหมแห่งสหพันธรัฐรัสเซีย กำลังดำเนินการเพื่อสร้างน้ำมันเอสเตอร์ที่มีอุณหภูมิสูง (สูงถึง 240 ° C) โดยใช้องค์ประกอบสารเติมแต่งที่มีประสิทธิภาพ ไม่ด้อยกว่าคุณภาพน้ำมันจากต่างประเทศที่ดีที่สุด การวิเคราะห์ข้อมูลทางวิทยาศาสตร์ เทคนิค และสิทธิบัตรเกี่ยวกับน้ำมันสำหรับเครื่องยนต์กังหันก๊าซสำหรับการบิน แสดงให้เห็นว่าโพลิออลเอสเทอร์ยังคงเป็นสารประกอบประเภทหลักสำหรับใช้เป็นสต๊อกพื้นฐาน [PO] อย่างไรก็ตาม สถานการณ์กำลังเปลี่ยนแปลงไปพร้อมกับเครื่องยนต์อากาศยานเจเนอเรชั่นถัดไป เนื่องจากการปรับปรุงการออกแบบและความจำเป็นในการลดการสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง ส่งผลให้แรงดัน อุณหภูมิ และภาระน้ำมันเพิ่มขึ้น

อย่างหลังก่อให้เกิดความเสี่ยงต่อการสะสมตัวของคาร์บอนในท้องถิ่น ดังนั้นสำหรับการบินทหารในอนาคตจึงจำเป็นต้องเลิกใช้น้ำมันที่มีส่วนประกอบเป็นเอสเทอร์ เพื่อจุดประสงค์นี้ น้ำมันที่มีแนวโน้มมากที่สุดคือน้ำมันชนิดใหม่ซึ่งมีโพลีเอเทอร์เพอร์ฟลูออโรอัลคิลเป็นหลัก ตามข้อมูลสมัยใหม่ สารประกอบเหล่านี้ไม่เป็นพิษ และยังใช้ในต่างประเทศในการผลิตน้ำหอมและเพื่อการอนุรักษ์อนุสรณ์สถานหินอ่อนด้านศิลปะและสถาปัตยกรรมอีกด้วย

สารเติมแต่งมีอิทธิพลอย่างมากต่อคุณสมบัติด้านสิ่งแวดล้อมของน้ำมันหล่อลื่น ในน้ำมันการบิน สารต้านอนุมูลอิสระแบบดั้งเดิมและสารยับยั้งการกัดกร่อน เช่น ไดโอคทิลไดฟีนิลเอมีน, ฟีนิล-α-แนฟทิลามีน, เบนโซไตรอาโซล, สารเติมแต่งประเภทซัคซินิไมด์ K-51 และอื่นๆ ที่ได้พิสูจน์ตัวเองแล้วถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายเป็นสารเติมแต่ง

งานทั่วโลกดำเนินการมาเป็นเวลานานเพื่อสร้างสรรค์ผลิตภัณฑ์ใหม่ปลอดสารพิษและย่อยสลายได้ทางชีวภาพ โดยเฉพาะอย่างยิ่งตั้งแต่ทศวรรษที่ 90 ได้มีการพัฒนาสารทดแทนสารเติมแต่งที่มีคลอรีน ปัญหาการเปลี่ยนสารประกอบตะกั่วเป็นสิ่งสำคัญ สารประกอบบิสมัทใช้แทนตะกั่ว การพัฒนาสารเติมแต่งบิสมัทไดไทโอคาร์บาเมตได้เริ่มขึ้นแล้ว

สารเติมแต่งดังกล่าวได้รับการพัฒนาเป็น Mif-1 (สารเติมแต่งขององค์ประกอบที่ซับซ้อนของประเภทเบนซีน), Irganox L-57 (สารเติมแต่งต้านอนุมูลอิสระจาก Shiba, octylated และ butylated diphenylamine), สารเติมแต่ง "X" (สารประกอบที่ประกอบด้วยฟลูออรีนด้วย หมู่ฟังก์ชันของออกซีซัลไฟต์และไฮดรอกซีคาร์บาเมต) เป็นต้น

คุณสมบัติของสารเติมแต่งที่ทราบได้รับการปรับปรุงให้ดีขึ้น ดังนั้นในไตรเครซิลฟอสเฟตเนื้อหาของไอโซเมอร์ออร์โธที่เป็นพิษต่อนิวโทรซินจะลดลงเหลือ 3% (รัสเซีย) และในสหรัฐอเมริกา ไตรเครซิลฟอสเฟตถูกผลิตขึ้นโดยไม่มีไอโซเมอร์ออร์โธ

อันตรายจากไฟไหม้และการระเบิดของเชื้อเพลิง Avnafuel และน้ำมันหล่อลื่น

เชื้อเพลิงการบินและน้ำมันหล่อลื่นที่ใช้อยู่ในปัจจุบันเป็นผลิตภัณฑ์อันตรายจากไฟไหม้ ในแง่ของไฟ เชื้อเพลิงก๊าซมีอันตรายอย่างยิ่ง เชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอน (เชื้อเพลิงเครื่องบิน น้ำมันเบนซิน ฯลฯ) จัดเป็นของเหลวไวไฟ (ของเหลวไวไฟ) โดดเด่นด้วยการผลิตความร้อนสูง (-2000 ° C) และการระเหยทำให้เกิดส่วนผสมที่ติดไฟได้ง่ายกับอากาศซึ่งเมื่อถูกเผาจะก่อตัว จำนวนมากผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ (สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์ขนาดใหญ่) ซึ่งเป็นไดอิเล็กทริกที่ดีจึงสามารถสะสมประจุไฟฟ้าสถิตได้

ขึ้นอยู่กับอันตรายจากไฟไหม้ ของเหลวไวไฟแบ่งออกเป็นสามประเภท จุดวาบไฟถูกใช้เป็นตัวบ่งชี้การกำหนด (กำหนดตาม GOST 12.1.044-89):

ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิที่ติดไฟได้อัตโนมัติ (กำหนดตาม GOST 12.1.044-89) เชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอนอยู่ในกลุ่มหนึ่งของส่วนผสมที่ระเบิดได้ของไอระเหยกับอากาศ:

เรากล้าให้ไอของเชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอนกับอากาศอยู่ในกลุ่มอันตรายจากการระเบิดของ TTA: ซึ่งกำหนดตาม GOST 12.1.011-78 ตัวบ่งชี้นี้ใช้ในการเลือกประเภทของอุปกรณ์ไฟฟ้าที่ป้องกันการระเบิดและเมื่อออกแบบเครื่องดับเพลิง

คุณสมบัติอันตรายจากไฟไหม้ของเชื้อเพลิงยังถูกกำหนดโดยขีดจำกัดการติดไฟของความเข้มข้น (CFL) - ปริมาณไอน้ำมันเชื้อเพลิงขั้นต่ำและสูงสุดของส่วนผสมกับอากาศ (ตัวออกซิไดเซอร์) ซึ่งเปลวไฟสามารถแพร่กระจายผ่านส่วนผสมไปยังระยะห่างจาก แหล่งกำเนิดประกายไฟ (GOST 12.1.044-89) ลักษณะสำคัญเชื้อเพลิงคือขีดจำกัดอุณหภูมิของการจุดระเบิด - อุณหภูมิที่ไอเชื้อเพลิงอิ่มตัวในอากาศมีความเข้มข้นเท่ากับ CPV ล่างหรือบนตามลำดับ สำคัญมีพลังงานไฟฟ้าขั้นต่ำที่ต้องใช้ในการจุดส่วนผสมของไอระเหยและอากาศ

เมื่อประเมินอันตรายจากไฟไหม้เมื่อจัดการเชื้อเพลิง อัตราการเผาไหม้จะถูกกำหนดด้วย - ปริมาณเชื้อเพลิงที่เผาไหม้ต่อหน่วยเวลาจากพื้นผิวหน่วย พลังงานการจุดระเบิดขั้นต่ำ - เพื่อความปลอดภัยจากไฟฟ้าสถิต มีการประเมินการทำงานร่วมกันของการเผาไหม้เชื้อเพลิงกับสารดับเพลิงโฟมน้ำ (ตาม GOST 12.1.044-89)

เพลิงไหม้มักเกิดการระเบิดของส่วนผสมระหว่างก๊าซและอากาศ ในกรณีที่เกิดการระเบิดของส่วนผสมอากาศในท่อ เส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่และความยาวอาจเกิดการเผาไหม้ของการระเบิดโดยแพร่กระจายด้วยความเร็ว 1100-1400 เมตร/วินาที ความดันสามารถเพิ่มเป็น 0.8 MPa หรือมากกว่า คลื่นกระแทกที่ออกฤทธิ์เร็วทำให้ความดัน อุณหภูมิ และความหนาแน่นของส่วนผสมที่ติดไฟเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ซึ่งในทางกลับกัน จะเร่งปฏิกิริยาการเผาไหม้ทางเคมีและเพิ่มผลการทำลายล้าง

ไอเชื้อเพลิงที่มีความเข้มข้นในการระเบิดกับอากาศสามารถก่อตัวขึ้นในช่วงอุณหภูมิที่หลากหลาย และโดยเฉพาะอย่างยิ่งในพื้นที่ปิดและภาชนะบรรจุ ลักษณะและเนื้อหาของมาตรการป้องกันได้รับการควบคุมโดยคำแนะนำพิเศษของแผนก สาระสำคัญของข้อควรระวังคือการป้องกันการเกิดแหล่งความร้อน โดยเฉพาะอย่างยิ่งแหล่งกำเนิดไฟเปิด ในสถานที่ที่เกิดสารผสมที่ระเบิดได้ หนึ่งใน แหล่งที่อันตรายที่สุดไฟเปิดคือการปล่อยประจุไฟฟ้าสถิตผ่านสภาพแวดล้อมที่มีไอระเหยและการเกิดประกายไฟเมื่อกระทบกับวัตถุที่เป็นของแข็ง การเกิดศักย์ไฟฟ้าสูงในเชื้อเพลิงอธิบายได้จากคุณสมบัติทางไฟฟ้าฟิสิกส์ พวกเขาสามารถโดดเด่นด้วยความสามารถในการสะสมประจุในปริมาตร (ความสามารถทางไฟฟ้า)และชาร์จคุณสมบัติการผ่อนคลาย (สายไฟอยู่บนนั้น)

ในตาราง 1.5. มีการระบุตัวบ่งชี้ที่แสดงถึงคุณสมบัติอันตรายจากไฟไหม้ของเชื้อเพลิงการบิน

ตารางที่ 1.5

คุณสมบัติอันตรายจากไฟไหม้ของเชื้อเพลิงการบิน

1 คำนวณโดยการบวก

^คำนวณโดยใช้สมการ (47) และ (48) GOST 12.1.044-89 โดยพิจารณาจากจุดเดือดเริ่มต้น -10/-4°C

°ในตัวเศษ - ในถ้วยใส่ตัวอย่างแบบปิด ในตัวส่วน - ในถ้วยใส่ตัวอย่างแบบเปิด 'ขีดจำกัดการแพร่กระจายของเปลวไฟตาม GOST 10277-89

ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติ

ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมที่ติดไฟได้ขึ้นอยู่กับเงื่อนไขของคำจำกัดความและการอ้างอิง สำหรับการประเมินเปรียบเทียบของเชื้อเพลิงตามคุณลักษณะนี้ จะยอมรับความเร็วปกติของการแพร่กระจายของเปลวไฟ - นี่คือความเร็วเชิงเส้นของการเคลื่อนที่ของเขตการเผาไหม้ที่สัมพันธ์กับส่วนผสมที่ติดไฟได้ที่เป็นเนื้อเดียวกันสดในทิศทางปกติไปยังด้านหน้าเปลวไฟ ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟภายใต้เงื่อนไขดังกล่าวสำหรับองค์ประกอบที่กำหนดของส่วนผสมที่ติดไฟได้ถือได้ว่าเป็นลักษณะทางเคมีฟิสิกส์ที่ขึ้นอยู่กับความดันและอุณหภูมิเท่านั้น

จากการทดลอง ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติถูกกำหนดตาม GOST 12.1.044-89

ที่อุณหภูมิ 20° C และความดัน 0.101 MPa ในส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอน-ไฮโดร-อากาศ ความเร็วสูงสุด u จะเกิดขึ้นที่ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่ ~1.15 C st x (รูปที่ 1.24) เช่น

ที่ a - 0.87 และที่จำนวนอะตอมของคาร์บอนในไฮโดรคาร์บอน n > 7 มีค่าเท่ากับ -39-40 cm/s (รูปที่ 1.25) ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติขั้นต่ำและความเร็วการเผาไหม้มวลที่เกิดขึ้นที่ขีดจำกัดความเข้มข้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟภายใต้สภาวะปกติคือ 4-6 ซม./วินาที และ (5-7) 10° g/(ซม. 2 วินาที) ตามลำดับ

ในกรณีที่ไม่มีข้อมูลการทดลอง ควรเลือกความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติโดยการประมาณค่าจากค่าของ และ " สำหรับสารผสมที่มีคุณสมบัติเคมีกายภาพคล้ายกัน หรือใช้ สมการเชิงประจักษ์. A.S. เสนอสมการที่ง่ายและสะดวก คนขับล่วงหน้า:

• (1.3)

t=t p +B(St-C^(C ใน -C t),

โดยที่ u คือความเร็วการแพร่กระจายในหน่วย cm/s; เสื้อ - อัตราการเผาไหม้มวลของส่วนผสม, g/(ซม. 2 วินาที); และ 11P, t″ - ค่าจำกัด (ขั้นต่ำ) ของความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟ С„ และ Сн - ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่ขีดจำกัดความเข้มข้นล่างและบนของการแพร่กระจายของเปลวไฟ A และ B เป็นค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดจากจุดทดลองจุดเดียว

ข้าว. 1.24.

การแพร่กระจายของเปลวไฟขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์เชิงกรานของอากาศส่วนเกิน Lm:

• - พาราฟิน; * - โอเลฟินิก; ° - อะเซทิลีน; D - เนฟทีน; © - dpolefnovye; ° ไฮโดรคาร์บอนที่มี C p 11 2″ รอบ
• 1 2 3 4 5 ข 7 หน้า

ข้าว. 1.25. ความเร็วปกติสูงสุดของการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมเชื้อเพลิง-อากาศ ขึ้นอยู่กับจำนวนอะตอมของคาร์บอนในโมเลกุลไฮโดรคาร์บอน (P=0.101 MPa, 1=20°C, ท่อแก้วแบบเปิด: ยาว 57 ซม., เส้นผ่านศูนย์กลาง 2.5 ซม.): - พาราฟิน; * - โอเลฟินิก;

° - อะเซทิลีน; D - แนฟเทนิก; c - dnolfipovye; หรือวงจร (C P P2″);

1 - น้ำมันเบนซิน [116]; 2 - เบนซิน

ความสัมพันธ์เชิงฟังก์ชันระหว่างความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟและความเข้มข้นของเชื้อเพลิง C t ที่ C t C* t (แต่ให้ EMIN) สามารถแสดงได้ด้วยสมการ:

• - = 11 น

/ sg -s; ล

"ส - ส" ที"

ที่ไหน ม และ และพี- ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติ

ที่ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสม C t และ เซนต์ซม./วินาที; และหน้า- เดียวกัน,

ที่ขีดจำกัดความเข้มข้นล่างของการแพร่กระจายของเปลวไฟ cm/s

เส้นทางโค้งโดยประมาณ และ n - /(เซนต์)ในส่วนผสมที่ลงตัว

สามารถสร้างองค์ประกอบได้โดยใช้จุดอ้างอิงสามจุดซึ่งสอดคล้องกับขีดจำกัดความเข้มข้นล่างและบนและความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟสูงสุด ต้องทราบความเข้มข้นของเชื้อเพลิงและอัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟสำหรับจุดเหล่านี้

ฉันมีคุณค่า และและสำหรับคะแนนที่กำหนดจะถูกคำนวณ

ตามวิธีการดังต่อไปนี้ ส่วนผสมเชิงซ้อนของก๊าซไวไฟแต่ละรายการจะแสดงด้วยจำนวนส่วนผสมอย่างง่ายที่สอดคล้องกัน การคำนวณองค์ประกอบที่ขีดจำกัดความเข้มข้นและที่ความเร็วสูงสุดจะดำเนินการตามกฎการผสม ขึ้นอยู่กับขีดจำกัดความเข้มข้นและองค์ประกอบของ "ของผสมสูงสุด" สมการการออกแบบที่สอดคล้องกันมีรูปแบบ:

ค] + ค* 2 + สุ-ย....

• -ฉัน---ร...
• (1.5)

ที่ไหน ข- ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงที่ CPRP หรือในส่วนผสมที่มีความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟสูงสุด % (ปริมาตร) C, C 2, C 3,... - ความเข้มข้นของก๊าซอย่างง่ายในส่วนผสมที่ซับซ้อน

(ค, + ค 2 + ค 3 +... = 100%); b|, b 2, b 3> ... - ความเข้มข้นของก๊าซในของผสมอย่างง่ายที่ CPRP หรือในของผสมกับ และและ % (ปริมาตร)

ค่าของความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟปกติสูงสุดในส่วนผสมคำนวณโดยสมการ

C, ก./, + C2i2 + C3i3 +

С, + С 2 + с 3 4-...

• (1.6)

โดยที่ C*, C 2, C 3 - เนื้อหาของส่วนผสมอย่างง่ายในส่วนผสมที่ซับซ้อนพร้อมความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟสูงสุด,% (ปริมาตร); และ*, และ 2และ 3 - ความเร็วสูงสุดเปลวไฟแพร่กระจายในสารผสมอย่างง่าย cm/s

เพื่อคำนวณจุดโค้งอื่นๆ และและ= /(C; .) คุณควรตั้งค่าความเร็วเปลวไฟตามใจชอบค้นหาความเข้มข้น b ในส่วนผสมที่ซับซ้อนโดยใช้สมการ (1.5) ซึ่ง C, C 2, C 3 ได้รับจากองค์ประกอบของ ส่วนผสม

วิธีการคำนวณนี้สามารถใช้ได้กับส่วนผสมของก๊าซที่มีลักษณะเกี่ยวข้องกัน (เช่น มีเทน-โพรเพน) เทคนิคนี้ใช้ไม่ได้กับส่วนผสมของ S P N Sh กับ Nz และ CO

อัตราการเผาไหม้ของมวลเป็นสัดส่วนโดยตรงกับอุณหภูมิอุ่นสัมบูรณ์ของส่วนผสม และสามารถคำนวณได้โดยใช้สมการ:

ที่ไหน w แล้ว และ t “ร อี โอ- อัตราการเผาไหม้มวลของส่วนผสมที่อุณหภูมิ T, To และ T ก่อนหน้า, ตามลำดับ, g/(cm -s)

ถ้า T»T เป็น pre D แล้ว

การขึ้นต่อกันของความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟปกติสูงสุดกับอุณหภูมิและความดันอธิบายได้โดยประมาณโดยสมการ:

และ' =u1(ท/273) 2 ?(/’/10 5)", (19)

โดยที่ i'o คือความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟปกติสูงสุดที่อุณหภูมิ 293 K และความดัน 0.101 MPa, cm/s; T คืออุณหภูมิเปลวไฟ l ในหน่วย K; P - ความดันเป็น Pa; n - เลขชี้กำลัง ns ขึ้นอยู่กับความดันในช่วง MO 4 + 5-10 5 Pa; สำหรับส่วนผสมอากาศ-เชื้อเพลิง n = -0.3 -*? -0.4; สำหรับสารผสมไฮโดรคาร์บอน - ออกซิเจน P = -0.1 -5- 0

ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติสูงสุดขึ้นอยู่กับความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์ P R P อู๋ ป

giil = \%ig" 0 + B-

ฉันอยู่ไหน! แต่ - ที่ y, n ย^0,ซม. 2 /วินาที; B คือค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดจากข้อมูลการทดลอง (สำหรับโพรเพน B ~ 0.22) คุณ- ความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์ต่ำมาก

ค่าของ u*„ ที่ความเข้มข้นต่างๆ ของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์ 1 //"ปเมื่ออุณหภูมิอุ่นส่วนผสมเปลี่ยนจาก 310 เป็น 422 K สามารถกำหนดได้โดยสมการ:

":=ที่; (sch, -s), (MO

โดยที่ u*„ - เป็น cm/s; T - ใน K; A, C ip - พบตามข้อมูลการทดลองค่าของโพรเพนไอโซออกเทนและเอทิลีนแสดงไว้ด้านล่าง:

ขีดจำกัดความเข้มข้นและอุณหภูมิของการแพร่กระจายของเปลวไฟ

ขีดจำกัดความเข้มข้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟ (CFLP) ในส่วนผสมที่ติดไฟได้คือความเข้มข้นต่ำสุดและสูงสุดของเชื้อเพลิงในส่วนผสมซึ่งยังคงสามารถแพร่กระจายเปลวไฟได้ (ขีดจำกัดล่างและบน ตามลำดับ) ขึ้นอยู่กับกิจกรรมทางเคมีของเชื้อเพลิง ความเข้มข้นของตัวออกซิไดเซอร์และสิ่งสกปรกเฉื่อย การนำความร้อนและความจุความร้อนของส่วนผสม อุณหภูมิและความดัน CPRP สำหรับเชื้อเพลิงแขวนลอย ขึ้นอยู่กับคุณสมบัติทางกายภาพและทางเคมี ถูกกำหนดโดยตัวกลางการกระจายตัว การกำหนด CPRP สำหรับสารผสมที่ติดไฟได้ที่เป็นเนื้อเดียวกันนั้นดำเนินการตาม GOST 12.1.044-89: ตามข้อ 4.11 เชิงทดลองและตามข้อ 4.12 - โดยการคำนวณ

ตาม GOST 12.1.044-84 ขีดจำกัดความเข้มข้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟถูกกำหนดเป็น

โดยที่ C„ (i) คือ KPRP ล่าง (บน), % (vol.); ร- สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์ (จำนวนโมลของออกซิเจนต่อโมลของเชื้อเพลิง) กและ ข- ค่าคงที่สากล ความหมายมีดังต่อไปนี้:

สำหรับเชื้อเพลิง S P N Sh

พี = พี + ​​ที/ 4.

ข้อผิดพลาดในการคำนวณ: สำหรับขีดจำกัดล่าง 0.12; สำหรับบน 0.40 ที่ (3 พี > 7.5 ข้อมูลบน KPRP ขึ้นอยู่กับ ร(% โดยปริมาตร) แสดงไว้ในตาราง 1.6 (GOST 12.1.044-84)

ตารางที่ 1.6

ขีดจำกัดความเข้มข้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟ (ล่างและบน) ของไอระเหยและก๊าซในอากาศ

มีสมการอื่นที่ทราบสำหรับการคำนวณ CPRP ได้แก่ :

• 4.76-(N-1) + ! '
• (1.14)

• 4.76/ยู +4'
• (1.15)

โดยที่ C และ ซี อิน -ในประมาณ.); N คือจำนวนอะตอมออกซิเจนที่จำเป็นสำหรับการเกิดออกซิเดชันที่สมบูรณ์ของเชื้อเพลิง

สำหรับเชื้อเพลิงСнт

• (1.17)
• 3,74 10 5

โดยที่ C″ - เป็น % (ฉบับ); ()น- ความร้อนกรามของการเผาไหม้ที่ต่ำกว่า, kJ/kmol

สำหรับเชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอน SpN t ที่ 3 p 10 ข้อผิดพลาดในการคำนวณคือ ±15%

หากทราบ CPRP สำหรับส่วนประกอบเชื้อเพลิงแต่ละรายการ แนะนำให้คำนวณ CPRP ที่ต่ำกว่าโดยใช้สมการ:

โดยที่ C และ C″ คือความเข้มข้นขององค์ประกอบที่ 1 ในส่วนผสมและที่ขีดจำกัดล่างคือ % (ปริมาตร)

สำหรับเชื้อเพลิง C p N t เป็นการประมาณครั้งแรก เอก ~ พี - 1.42. การคำนวณใหม่และ C เข้า หนึ่งและ หนึ่งผลิต:

โดยที่ C„(th) คือความเข้มข้นของเชื้อเพลิงที่ระดับล่าง (บน)

KPRP, % (ปริมาตร); น้ำหนักโมเลกุล Mt และ Mo ของเชื้อเพลิงและออกซิไดเซอร์ Lо - เป็นกิโลกรัมของตัวออกซิไดเซอร์ / กิโลกรัมของเชื้อเพลิง b m - สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์เชิงกราน, โมลของเชื้อเพลิง/โมลของเชื้อเพลิง

การคำนวณ CPRP ที่ต่ำกว่าใหม่สำหรับอุณหภูมิที่แตกต่างกันสามารถทำได้โดยใช้สมการ:

ล ครั้งที่สอง ล

ต - 293

โดยที่ T″ คืออุณหภูมิ (เป็น K) ของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของส่วนผสม ซึ่งความเข้มข้นของเชื้อเพลิงที่ 293 K สอดคล้องกับ CPRP ที่ต่ำกว่า (ในการประมาณครั้งแรก T″ สำหรับส่วนผสมไฮโดรคาร์บอน-อากาศคือ 1600-1650K) ; C″ และ C″ - ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงที่สอดคล้องกับขีดจำกัดความเข้มข้นต่ำกว่าที่อุณหภูมิ T และ 293 K % (เกี่ยวกับ.).

สมการ (1.20) ใช้ได้ในช่วงอุณหภูมิที่กว้าง แต่ไม่สามารถใช้ที่อุณหภูมิใกล้กับอุณหภูมิที่ลุกติดไฟได้เอง

อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ CPRP ต่ำกว่าสามารถคำนวณได้โดยใช้สมการ

• (A.+1)-s_s
• (1.21)

สเทค

โดยที่ T" ใน K; Tc คืออุณหภูมิของส่วนผสมก่อนการเผาไหม้ K; Cstskh - ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมขององค์ประกอบปริมาณสัมพันธ์, % (ปริมาตร);

Срш - ความจุความร้อนไอโซบาริกเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ที่อุณหภูมิ T,″ kJ/(kg °C)

CPRP ในทางปฏิบัติไม่ได้ขึ้นอยู่กับขนาดของถังปฏิกิริยาทรงกระบอกหากเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 50 มม. และสำหรับทรงกลม - หากปริมาตรเกิน 2,000 ซม. 3

เพื่อกำหนด CPRP และ องค์ประกอบที่เหมาะสมที่สุดส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอน-อากาศ กราฟที่แสดงในรูปที่ 1 1.26.

С„,с,%(ออก)

ข้าว. 1.26. ขีดจำกัดความเข้มข้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟในส่วนผสมไฮโดรคาร์บอน-อากาศ (Cb และ C") และความเข้มข้นของไฮโดรคาร์บอนในส่วนผสมขององค์ประกอบปริมาณสัมพันธ์ (Cc, ") ขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์ของโมลาร์ 1^ m ที่ I20 ° C P = 0.101 MPa:

• - พาราฟิน; เอ - โอเลฟินิก;
• ? - แนฟเทนิก; ? - มีกลิ่นหอม

ส่วนผสมที่ติดไฟได้ของไอน้ำมันเชื้อเพลิงและอากาศในช่องว่างเหนือเชื้อเพลิงสามารถเกิดขึ้นได้ในช่วงอุณหภูมิที่กำหนดเท่านั้น อุณหภูมิต่ำสุดที่ส่วนผสมที่ติดไฟได้ซึ่งมีความสามารถในการเผาไหม้คงที่เมื่อถูกจุดไฟจากแหล่งภายนอกยังสามารถก่อตัวในปริมาตรปิดของพื้นที่เหนือเชื้อเพลิงเรียกว่าขีดจำกัดอุณหภูมิต่ำกว่า มันสอดคล้องกับ CPRP ที่ต่ำกว่า อุณหภูมิสูงสุดที่ส่วนผสมของไอระเหยกับอากาศในช่องว่างเหนือเชื้อเพลิงยังคงมีความสามารถในการเผาไหม้คงที่เรียกว่าขีดจำกัดอุณหภูมิบน มันสอดคล้องกับ CPRP ด้านบน การกำหนดขีดจำกัดอุณหภูมิในการทดลองสำหรับการก่อตัวของสารผสมที่ระเบิดได้ดำเนินการตาม GOST 12.1.044-89 (ข้อ 4.12) การคำนวณ - ตามภาคผนวกของมาตรฐานเดียวกัน

อุณหภูมิถึงขีดจำกัดอุณหภูมิต่ำสุดสำหรับการก่อตัวของส่วนผสมที่ระเบิดได้ที่ความดันบรรยากาศ มักจะระบุด้วยจุดวาบไฟ ที่จุดวาบไฟ เฉพาะส่วนผสมของไอน้ำและอากาศที่เกิดขึ้นเท่านั้นที่จะเผาไหม้ แต่กระบวนการเผาไหม้ไม่เสถียร

การคำนวณขีดจำกัดอุณหภูมิสำหรับการก่อตัวของสารผสมที่ติดไฟได้จะลดลงตามการดำเนินการต่อไปนี้ ขั้นแรกให้ความดันรวม P และค่าที่ทราบของค่าสัมประสิทธิ์ส่วนเกินของออกซิไดเซอร์ (อากาศ) ที่สอดคล้องกับ CPRP ล่างและบน (กและ เป็นค)โดยใช้สมการ (1.22) เป็นตัวกำหนด

ความดันบางส่วนของไอน้ำมันเชื้อเพลิง Р t:

เอ็กซ์ | 0.232 โอ? 0 ภูเขา " ?« -

โดยที่ P คือความดันรวม Pa; C - สัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์, กิโลกรัมออกซิไดเซอร์/เชื้อเพลิงกิโลกรัม; เอ -อัตราส่วนส่วนเกินของสารออกซิแดนท์ Mt คือมวลของเชื้อเพลิงหนึ่งโมล กิโลกรัม/กิโลเมตร Mo คือมวลของโมลของตัวออกซิไดซ์ สำหรับอากาศ Mo = 28.966 กิโลกรัม/กิโลเมตร; ที่/ 0 - ความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์โดยมวล

ข้าว. 1.27.

จากนั้นใช้ตารางหรือกราฟ Pts.p.=^(0 (โดยที่ P คือความดันไออิ่มตัวของเชื้อเพลิง) อุณหภูมิที่สอดคล้องกับค่าที่คำนวณได้ของ Pt-

หากไม่ทราบขีดจำกัดความเข้มข้นสำหรับการก่อตัวของสารผสมที่ติดไฟได้ ขีดจำกัดอุณหภูมิสามารถประมาณได้โดยใช้สมการ:

1,15 1*(7,5 รง) - 0.239 3.31

ที่ไหน ฉัน - ที่ 0 C; 15% - จุดเดือดของเศษส่วน 5%, 0 C; RT - แรงดันไอน้ำมันเชื้อเพลิงที่ CPRP (Р„ หรือ Р„), kPa; 8″с″ คือเอนโทรปีของการระเหยที่อุณหภูมิ 15% และความดันบรรยากาศ (ยอมรับตามกราฟในรูปที่ 1.28)

ข้าว. 1.28.

60 80 100 120 140 160 180 1,°ซ

ขีดจำกัดความเข้มข้นของพลังงานการจุดติดไฟและความสามารถในการติดไฟ

ความสามารถในการติดไฟของสารผสมที่ติดไฟได้ที่เป็นเนื้อเดียวกันโดยแหล่งความร้อนภายนอกนั้นมีลักษณะเฉพาะด้วยขีดจำกัดความเข้มข้นและพลังงานที่จำเป็นสำหรับการจุดติดไฟ

ขีดจำกัดความเข้มข้นของการจุดระเบิด (CFL) คือการจำกัดความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมซึ่งแหล่งกำเนิดประกายไฟเฉพาะที่ (การปล่อยประจุไฟฟ้า ตัวทำความร้อน เปลวไฟ) สามารถตรวจสอบการแพร่กระจายของกระบวนการเผาไหม้ตลอดปริมาตรทั้งหมดของส่วนผสม โดยการเปรียบเทียบกับ KG1RP จะแยกแยะ CPV ล่างและบนได้ ขึ้นอยู่กับคุณสมบัติทางเคมีกายภาพของเชื้อเพลิงและออกซิไดเซอร์ พลังงานและประเภทของแหล่งกำเนิดประกายไฟ ตำแหน่งของเชื้อเพลิง ฯลฯ

ตามที่ Ya.B. Zeldovich พลังงานที่จำเป็นในการจุดชนวนส่วนผสมที่ติดไฟได้ที่เป็นเนื้อเดียวกันถูกกำหนดโดย:

R1-T กับ g (T 2 -T)

โดยที่ рс และ Тс คือความหนาแน่นและอุณหภูมิของส่วนผสม T g - อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในเขตการเผาไหม้เริ่มต้น ล 7 - ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ Тg; คุณ - ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติ S RT - เฉลี่ย

ความจุความร้อนไอโซบาริกมวลของก๊าซในชั้นทรงกลม 8 T โดยรอบแหล่งกำเนิดการเผาไหม้เริ่มต้นทรงกลม 5, - ความกว้างความร้อนของหน้าเปลวไฟ

สมการ (1.24) ยังใช้ได้กับกรณีการจุดระเบิดของส่วนผสมที่กำลังเคลื่อนที่ ถ้าค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน ล 7 แทนที่ด้วยค่าสัมประสิทธิ์การแลกเปลี่ยนแบบปั่นป่วน IV/"(/ - มาตราส่วน

ความวุ่นวาย, วี/*- ความเร็วของการเต้นเป็นจังหวะ) และค่า cn - ความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟในการไหลเชี่ยว

องค์ประกอบของส่วนผสมสอดคล้องกับค่าต่ำสุดของเส้นโค้ง O = แคนซัส)มักจะเรียกว่าเหมาะสมที่สุด สำหรับพาราฟินไฮโดรคาร์บอนปกติ ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่มีองค์ประกอบที่เหมาะสมที่สุดที่อุณหภูมิ 25°C สามารถกำหนดได้จากความสัมพันธ์:

• 1 - มีเทน; 2 - อีเทน; 3 - โพรเพน;
• 4 - n-บิวเทน; 5 - เอ็น-เฮกเซน; 6 - n-เฮปเทน;
• 7 - ไซโคลโพรเพน: 8 - ไดเอทิลอีเทอร์;
• 9 - เบนซิน

เมื่อความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์เพิ่มขึ้น องค์ประกอบที่เหมาะสมที่สุดของส่วนผสมที่ติดไฟได้จะเลื่อนไปยังบริเวณที่มีความเข้มข้นของเชื้อเพลิงต่ำลง

การพึ่งพาพลังงานการจุดระเบิดที่เหมาะสมที่สุด (ขั้นต่ำ) กับความดันและอุณหภูมิของส่วนผสมที่ติดไฟได้อธิบายไว้ในสมการ [114]:

O-เลือก

โดยที่ Oopt คือพลังงานการจุดระเบิดที่ R และ T, J; Cb คือพลังงานการจุดระเบิดที่ T = 273 K และ P = 10 5 Pa

สมการ (1.26) มีความสัมพันธ์ที่ดีกับข้อมูลการทดลอง

สมการอธิบายความสัมพันธ์ระหว่างพลังงานการจุดติดไฟที่เหมาะสมกับความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์

โดยที่ (С? 0 „„,) у/ =/ คือค่าที่เหมาะสมที่สุดของพลังงานการจุดระเบิดของส่วนผสมเชื้อเพลิงและออกซิเจน ~ ความเข้มข้นของปริมาตร

ออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์ n เป็นเลขชี้กำลัง ซึ่งใกล้เคียงกับเอกภาพ (n ~ 0.8)

ข้อมูลประสบการณ์เกี่ยวกับมีเทน อีเทน และโพรเพน เมื่อมีการเปลี่ยนแปลง ค/เอ็กซ์จาก 0.1 ถึง 0.21 และแรงกดดันจาก 0.98 ถึง 19.6 kPa ยืนยันสมการ (1.27) เห็นได้ชัดว่ายังคงใช้ได้กับส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอน

ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงที่ขีดจำกัดการจุดระเบิดสามารถคำนวณได้หากทราบ CPRP และค่า () opx และ C opt โดยใช้สมการ

o.5(s; + s;)=C_ +0.15(C.(1.29)

สมการ (1.28) และ (1.29) ใช้ได้สำหรับ --

เราได้รับทางด้านขวามือของสมการเหล่านี้ตามลำดับ B และ 0.5A

กับ" - กับ" = บี และ ซี"+ ค" = ก . (1.30)

ค" = 0.5(ปอนด์)และค; =0.5 (ก + ข). (1.31)

ในสมการที่กำหนด: C in และ C n คือความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่ CPRP บนและล่าง; C in และ C" - ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่ CPV บนและล่างด้วยพลังงานการจุดไฟของประจุไฟฟ้าแบบ capacitive C opt - ความเข้มข้นของเชื้อเพลิงในส่วนผสมที่สอดคล้องกับ O opx

สมการ (1.28) และ (1.29) ขึ้นอยู่กับผลการศึกษาเชิงทดลองที่แสดงในรูปที่ 1.30.

• (s;-s > ;)-2s เลือก

ข้าว. 1.30. บริเวณจุดติดไฟของสารผสม C p N P1 +02+^ ขึ้นอยู่กับพลังงานการจุดติดไฟ

ขีดจำกัดความเข้มข้นของการจุดระเบิดขึ้นอยู่กับอัตราการไหลซึ่งเข้าใกล้กันเมื่อเพิ่มขึ้น (รูปที่ 1.31 และ 1.32)

สมการอธิบายผลกระทบของความเร็วการไหลต่อพลังงานการจุดระเบิดได้ถูกต้อง:

(2 = (?o + Au"k (1.32)

โดยที่ (Zo คือพลังงานการจุดติดไฟของส่วนผสมที่อยู่นิ่ง 10" 3 J; XV คือความเร็วการไหล m/s; A คือสัมประสิทธิ์ที่สร้างจากการทดลอง

ข้าว. 1.31.

ข้าว. 1.32. ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกิน a ที่ CPV ของส่วนผสมน้ำมันเบนซิน-อากาศ ขึ้นอยู่กับอัตราการไหล? และความดัน P [114]:

จุดวาบไฟและอุณหภูมิที่ติดไฟได้อัตโนมัติ

จุดวาบไฟคืออุณหภูมิต่ำสุดที่ส่วนผสมของไอน้ำและอากาศที่เป็นผลลัพธ์สามารถจุดติดไฟได้โดยแหล่งความร้อนภายนอก แต่กระบวนการเผาไหม้ไม่เสถียร จุดวาบไฟถูกกำหนดโดยการทดลองในถ้วยใส่ตัวอย่างเปิดหรือปิดตาม GOST 12.1.044-84 (ข้อ 4.3 และ 4.4) การคำนวณจุดวาบไฟที่คำนวณได้ดำเนินการตาม GOST 12.1.044.84 (ข้อ 4.5)

จุดวาบไฟอยู่ที่อุณหภูมิต่ำกว่าขีดจำกัดอุณหภูมิ 10-15°C ทำให้เกิดเป็นส่วนผสมที่ติดไฟได้ซึ่งสามารถแพร่กระจายเปลวไฟได้

หากต้องการระบุจุดวาบไฟโดยประมาณ คุณสามารถใช้การพึ่งพาที่แสดงในรูปที่ 1 1.33.

ข้าว. 1.33. จุดวาบไฟ 1 V cf ของเชื้อเพลิงเครื่องบินและน้ำมันเบนซิน B-70 ขึ้นอยู่กับความดันไออิ่มตัว P″ p ที่ 1 = 40 ° C ในเบ้าหลอมปิด (62]: o - เชื้อเพลิง องค์ประกอบที่แตกต่างกัน; - เส้นโค้งทั่วไป

การลุกติดไฟได้เองคือกระบวนการจุดไฟส่วนผสมที่ติดไฟได้โดยไม่ต้องสัมผัสกับเปลวไฟหรือวัตถุที่ร้อน อุณหภูมิเริ่มต้นขั้นต่ำที่เพียงพอสำหรับการลุกติดไฟได้เองของสารผสมที่ติดไฟได้เรียกว่าอุณหภูมิที่ลุกติดไฟได้เอง ขึ้นอยู่กับลักษณะทางเคมีของเชื้อเพลิง องค์ประกอบของส่วนผสมระหว่างอากาศและเชื้อเพลิง ความดัน ลักษณะอะเดียแบติกของกระบวนการจุดระเบิดในตัวเอง การมีอยู่ของตัวเร่งปฏิกิริยาและสารยับยั้งการเกิดออกซิเดชัน และปัจจัยอื่นๆ

ช่วงเวลาระหว่างช่วงเวลาที่ส่วนผสมที่ติดไฟได้ถึงอุณหภูมิที่ลุกติดไฟได้เองและลักษณะของเปลวไฟเรียกว่าช่วงหน่วงเวลาของการลุกติดไฟอัตโนมัติ ในการจัดหาเชื้อเพลิงเหลว จะครอบคลุมถึงกระบวนการทำให้เป็นอะตอม การทำความร้อนและการระเหยของหยดน้ำมันเชื้อเพลิง การแพร่กระจายของไอเชื้อเพลิงและออกซิเจน และสุดท้ายคือปฏิกิริยาทางเคมี

อุณหภูมิและระยะเวลาหน่วงการจุดระเบิดอัตโนมัติมีความสัมพันธ์กันตามความสัมพันธ์:

ที่ไหน อี- พลังงานกระตุ้นที่มีประสิทธิผล kJ/kmol; อี=8.31419 kJ/(kmol K) - ค่าคงที่ของก๊าซสากล; ต- ระยะเวลาหน่วงการจุดระเบิดอัตโนมัติที่อุณหภูมิ T

แนวโน้มของไฮโดรคาร์บอนและสารผสมในการลุกติดไฟได้เองนั้นมีลักษณะเฉพาะคืออุณหภูมิต่ำสุดของการลุกติดไฟได้เองที่ได้รับภายใต้สภาวะอะเดียแบติก เมื่อระยะเวลาของการสัมผัสกับสารผสมที่ติดไฟได้ในสภาวะเริ่มต้นที่กำหนดไม่ได้จำกัดกระบวนการลุกติดไฟได้เอง

อุณหภูมิที่ลุกติดไฟได้เองขั้นต่ำนั้นถูกกำหนดโดยโครงสร้างของโมเลกุลโดยเฉพาะ ตัวอย่างเช่นสำหรับพาราฟินไฮโดรคาร์บอน 1 sv มีความเกี่ยวข้องโดยตรงกับ ความยาวที่มีประสิทธิภาพโซ่คาร์บอน bc ซึ่งคำนวณโดยสมการ:

• 21>GLG,
• (1.34)

โดยที่ r คือจำนวนกลุ่ม CH 3 ในโมเลกุล k คือจำนวนโซ่คาร์บอนที่เริ่มต้นและสิ้นสุดด้วยหมู่ CH 3, m* คือจำนวนโซ่ที่เป็นไปได้ที่มีอะตอมของคาร์บอน b^ การพึ่งพา 1 sv = A(bts) จะแสดงในรูป. 1.34.

ข้าว. 1.34.

• 1 - CH 4; 2 - ค 2 ชม. 6; 3 - ค 3 ชม"; 10 - n - C 4 H 10; 11 - n - C 5 H 12;
• 14 - n - S L N M; 15 - n - C7H16; 16 - n - SkNsch; 17 - n - SdN 2 o;
• 18 - n - ส| 0 ชม. 22 ; 19 - n - ส, 2 น 2ป; 21 - n - C14H30; 22 - n - ค|^ช 3 4

อุณหภูมิที่ติดไฟได้เองของสารผสมไฮโดรคาร์บอนไม่เป็นไปตามกฎการเติม ตามกฎแล้วจะต่ำกว่าที่คำนวณตามกฎนี้

ข้อมูลเกี่ยวกับอุณหภูมิที่ติดไฟได้เองของส่วนผสมอากาศและเชื้อเพลิงขององค์ประกอบที่เหมาะสมที่สุดขึ้นอยู่กับจำนวนอะตอมของคาร์บอนในโมเลกุลไฮโดรคาร์บอน (สำหรับเชื้อเพลิงเครื่องบินในสูตรที่กำหนด) จะแสดงในรูปที่ 1 1.35. อิทธิพลของความดันและความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์แสดงโดยข้อมูลที่แสดงในรูปที่ 1 1.36.

ข้าว. 1.35. ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิที่ติดไฟได้เองของส่วนผสมระหว่างเชื้อเพลิงและอากาศขององค์ประกอบที่เหมาะสมที่สุดกับจำนวนอะตอมไฮโดรคาร์บอน n ในโมเลกุลที่ P = 0.101 MPa [124]; เสื้อ - ระยะเวลาหน่วงการจุดระเบิดอัตโนมัติ เสื้อ L - "o; ร.ต. - เชื้อเพลิงเครื่องบิน (ตามสูตรที่กำหนด) - พาราฟินิก เอ-โอเลฟินิก; ? - ไฮโดรคาร์บอนแนฟเทนิก

ข้าว. 1.36. การขึ้นอยู่กับอุณหภูมิที่ติดไฟได้เองของเชื้อเพลิง T-6 ต่อความดัน P และความเข้มข้นของออกซิเจนในตัวออกซิไดเซอร์ f 0 2 (ตาม V.V. Malyshev):

2 = 0 2/(°2+ล,ก)

อุณหภูมิที่ติดไฟได้เองนั้นพิจารณาจากความสามารถของเชื้อเพลิงในการสร้างสารผสมที่ติดไฟได้ในเฟสไอ จากนี้ไปอุณหภูมิการจุดระเบิดอัตโนมัติของระบบกันสะเทือน

ของเชื้อเพลิงจะถูกกำหนดโดยตัวกลางการกระจายตัวและสารทำให้ข้น เฟสการกระจายตัวมีส่วนร่วมในกระบวนการจุดระเบิดได้เองเฉพาะในแง่ของการดูดซับความร้อนเมื่อระบบกันสะเทือนถูกให้ความร้อนจนถึงอุณหภูมิที่ลุกติดไฟได้เองของเฟสของเหลว

แรงดันการระเบิดในปริมาตรปิด

ความดันการระเบิดคือความดันสูงสุดที่เกิดขึ้นระหว่างการระเบิดของส่วนผสมไอน้ำและอากาศในปริมาตรปิดที่ความดันเริ่มต้น 0.101 MPa อัตราความดันที่เพิ่มขึ้นระหว่างการระเบิดเป็นอนุพันธ์ของความดันการระเบิดตามเวลา (s1P/(1ตัน)ในส่วนจากน้อยไปหามากของการพึ่งพา P=Y ต).

จากการทดลอง ความดันการระเบิดสูงสุดและอัตราความดันที่เพิ่มขึ้นระหว่างการระเบิดของส่วนผสมของไอน้ำและอากาศถูกกำหนดตาม GOST 12.1.044-89 (ภาคผนวก 8) การคำนวณอัตราความดันที่เพิ่มขึ้นระหว่างการระเบิดนั้นดำเนินการตาม GOST 12.1.044-89 (ภาคผนวก 12)

ความดันการระเบิดถูกกำหนดโดย:

โดยที่ Рвзр - แรงดันระเบิด, Pa; Р„ - ความดันเริ่มต้น, Pa; T„ และ T ป.ล. - อุณหภูมิเริ่มต้นและอุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ ถึง; เข็ม - จำนวนโมลของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้และส่วนผสมเริ่มต้น

อัตราการเพิ่มแรงดันสูงสุด (เป็น Pa/s) คำนวณโดยใช้สมการ

โดยที่ Po คือความดันเริ่มต้น ป่า; u" - ความเร็วการแพร่กระจายของเปลวไฟปกติที่ Po และ To m/s; T คืออุณหภูมิเริ่มต้นของส่วนผสม K; r - รัศมีระเบิด, m; พี -Р m /Р 0 - ลดแรงดันการระเบิดสูงสุด k คือดัชนีอะเดียแบติกสำหรับส่วนผสมทดสอบ จ- ตัวบ่งชี้ความร้อนขึ้นอยู่กับและ n ความดันและอุณหภูมิ ถ้ามูลค่า จไม่ทราบค่าจะเท่ากับ 0.4

อัตราการเพิ่มขึ้นของความดันโดยเฉลี่ย (เป็น Pa/s) คำนวณโดยใช้สมการ:

"s1R _ ZR 0 และ '(i-)-i k * e ^t) ด้วย r/(l,k,e)

ที่ไหน ^tg,เค 7 จ)-function ค่าของมันถูกพบโดยใช้โนโมแกรมในรูป 1.37.

ข้าว. 1.37. การพึ่งพาฟังก์ชัน /(p, k.s)จากแรงกดดันที่ลดลง n=R/R K,”ดัชนีอะเดียแบติก ถึงและตัวบ่งชี้ทางความร้อน กับส่วนผสมทดสอบ (ภาคผนวกของ GOST 12.1.044-84)

ค่านิยม ทีจีและ k หาได้โดยการคำนวณทางอุณหพลศาสตร์หรือ ในกรณีที่ไม่สามารถคำนวณได้ให้ยอมรับ ถึง= 9.0 และ k = 1.4

เหตุฉุกเฉินและเหตุฉุกเฉิน

อุบัติเหตุเป็นเหตุการณ์อันตรายที่มนุษย์สร้างขึ้นซึ่งก่อให้เกิดภัยคุกคามต่อชีวิตและสุขภาพของผู้คน ณ วัตถุ อาณาเขตหรือพื้นที่น้ำ และนำไปสู่การทำลายอาคาร โครงสร้าง อุปกรณ์และยานพาหนะ การหยุดชะงักของกระบวนการผลิตหรือการขนส่ง รวมถึงความเสียหายต่อสภาพแวดล้อมทางธรรมชาติ (GOST R 22.0 .05-94)

อุบัติเหตุคือการปล่อยพลังงานหรือส่วนประกอบออกฤทธิ์ทางเคมี (ทางชีววิทยา และการแผ่รังสี) ที่ไม่สามารถควบคุมได้ ขึ้นอยู่กับแหล่งที่มาของการเกิดขึ้น กรณีฉุกเฉินของธรรมชาติที่มนุษย์สร้างขึ้นและธรรมชาติที่ใช้เทคโนโลยีนั้นมีความโดดเด่น ในรูป รูปที่ 1.38 แสดงการเพิ่มขึ้นสัมพัทธ์ของจำนวนอุบัติเหตุและภัยพิบัติทางธรรมชาติ ที่มนุษย์สร้างขึ้น และที่มนุษย์สร้างขึ้นในรัสเซีย ในรูป รูปที่ 1.39 แสดงพลวัตของจำนวนอุบัติเหตุที่มนุษย์สร้างขึ้นทั้งหมดในรัสเซียในช่วงปี 2533-2537 ตัวเลขดังกล่าวแสดงให้เห็นว่า การเพิ่มขึ้นของจำนวนเหตุฉุกเฉินไม่ได้เกิดขึ้นอย่างราบรื่น แต่เกิดขึ้นเป็นระยะๆ โดยเกิดขึ้นในช่วงเวลาทันทีหลังความวุ่นวายทางสังคม (สิงหาคม 2534, ตุลาคม 2536)

เข้ามาเฉียบคมเป็นพิเศษ ปีที่ผ่านมาจำนวนเหตุฉุกเฉินที่มนุษย์สร้างขึ้นได้เพิ่มขึ้น รวมถึงในการบินด้วย

วัตถุที่อาจเกิดอุบัติเหตุ ได้แก่ เครื่องบิน ตลอดจนสถานที่จัดเก็บและคลังสินค้าสำหรับผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมที่ระเบิดได้และไวไฟซึ่งตั้งอยู่ในอาณาเขตของสนามบิน จุดเติมน้ำมัน และ การซ่อมบำรุง,จุดซ่อม. สาเหตุของเหตุฉุกเฉินอาจเป็นเพราะน้ำมันรั่ว

ผลิตภัณฑ์ผ่านหน่วยซีล วาล์วปิด, ปั๊มถ่ายโอน, ท่อและอุปกรณ์เติม; ผ่านการระบายอากาศของพื้นที่ก๊าซของถัง ถังเก็บน้ำและถังน้ำล้น การทำความสะอาดถัง การกัดกร่อนทำลายถังและการสื่อสาร

ภาชนะต่าง ๆ ใช้สำหรับจัดเก็บและขนส่งผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียม การทำงานที่ปลอดภัยของคอนเทนเนอร์นั้นพิจารณาจากความแข็งแกร่ง อย่างไรก็ตาม อุบัติเหตุในสถานที่ดังกล่าวอาจเกิดขึ้นเนื่องจากข้อบกพร่อง ระบบที่มีอยู่การควบคุมและติดตามสภาพของโครงสร้างตลอดจนการขาดเอกสารด้านกฎระเบียบและทางเทคนิค

ต้องมั่นใจในความปลอดภัยของการดำเนินงานของสถานที่จัดเก็บผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมในระหว่างการออกแบบการก่อสร้างและการดำเนินงาน แนวทางนี้กำหนดโดยการวิเคราะห์การยอมรับและเอกสารประกอบการปฏิบัติงาน ตลอดจนสาเหตุของสถานการณ์ฉุกเฉิน งานที่สำคัญซึ่งวิธีแก้ปัญหาจะปรับปรุงความน่าเชื่อถือของสถานที่จัดเก็บในการปฏิบัติงานคือการดำเนินการตรวจสอบทางเทคนิคที่ครอบคลุมตามหลักวิทยาศาสตร์และจัดให้มีระบบสำหรับการวินิจฉัยและการตรวจสอบการปฏิบัติงานของสภาพของโลหะ ฐานราก โครงสร้างฉนวนความร้อนและ อุปกรณ์เทคโนโลยี

เพื่อการควบคุมการไหลของผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมอย่างปลอดภัย ความสำคัญอย่างยิ่งมีอุปกรณ์กระบวนการท่อที่เป็นประโยชน์: การปิด, เค้น, อุปกรณ์ความปลอดภัย; วาล์วควบคุม อุปกรณ์ข้อต่อแบบย้อนกลับ (เพื่อป้องกันความเป็นไปได้ที่ผลิตภัณฑ์จะเคลื่อนที่ตรงข้ามกับชิ้นงาน) วาล์วฉุกเฉินและวาล์วปิด (สำหรับปิดการไหลไปยังพื้นที่ฉุกเฉินหรือปิดโดยอัตโนมัติ) การระบายน้ำคอนเดนเสท ฯลฯ

จำนวนอุบัติเหตุ

ข้าว. 1.38.

• 1 - หน้า "ญาติ;
• 2 - เทคโนโลยีธรรมชาติ
• 3 - มนุษย์สร้างขึ้น

ข้าว. 1.39.

เมื่ออุปกรณ์ถูกลดแรงดัน ผลิตภัณฑ์จะไหลออกและระเหยอย่างรวดเร็วจนเกิดเป็นความเข้มข้น

ของผสมก๊าซ-ไอ-อากาศที่ระเบิดได้และอันตรายจากไฟไหม้ การปล่อยก๊าซเรือนกระจกฉุกเฉินหรือการรั่วไหลของส่วนผสมของไอระเหยและก๊าซทำให้เกิดการก่อตัวของเมฆที่สามารถทำให้เกิดการระเบิดได้ การระเบิดของระบบไอน้ำ-แก๊ส และระบบกระจายอากาศ ถือเป็นการพิจารณาในงาน การเกิดการระเบิดในกลุ่มเมฆขนาดใหญ่อธิบายได้ด้วยกลไกดังต่อไปนี้ ประการแรกคำนึงถึงผลกระทบที่เป็นไปได้ของการแผ่รังสีความร้อนที่รุนแรงจากเปลวไฟยาวในเมฆที่ก่อนหน้านี้ผสมกับการไหลของก๊าซปั่นป่วน

กลไกที่สองสำหรับการเกิดการระเบิดเกี่ยวข้องกับการเร่งเปลวไฟในเมฆขนาดใหญ่เนื่องจากการเร่งความเร็วของปริมาตรเบื้องต้นของก๊าซที่ถูกเผาไหม้และส่วนผสมสดในเปลวไฟปั่นป่วน ความแตกต่างนี้เกิดขึ้นภายใต้อิทธิพลของการไล่ระดับความดันเฉลี่ยในเปลวไฟเนื่องจากการลอยตัวของปริมาตรเบื้องต้นของก๊าซที่มีความหนาแน่นต่างกันซึ่งนำไปสู่การปั่นป่วนเพิ่มเติมของการไหลและลักษณะของข้อเสนอแนะ กลไกการตอบรับเชิงบวกนี้ ซึ่งพิจารณาจากความแตกต่างของความหนาแน่นในโซนต่างๆ ของเมฆ สามารถทำให้ความเร่งของเปลวไฟรุนแรงขึ้นได้อย่างมาก

การจุดระเบิดจะมาพร้อมกับแฟลชที่อุณหภูมิสูง รูปทรงเรขาคณิตที่ยอมรับได้มากที่สุดของส่วนผสมไอและก๊าซที่จุดไฟคือ รูปร่างของลูกบอลหรือวงรีที่ไม่ปกติ (ลูกไฟ) ลูกไฟ (FB) เข้าใจว่าเป็นผลจากการระเหยหรือการรั่วไหลของเชื้อเพลิงที่กลายเป็นก๊าซ (หรือก๊าซ) อย่างกะทันหัน พร้อมด้วยแสงวาบไฟ และการเผาไหม้ตามปกติหรือการเผาไหม้ที่ตามมา สำหรับการปล่อยก๊าซเชิงเส้นและแบบไซคลิกที่ติดไฟได้ของไฮโดรคาร์บอนจำนวนมากในช่วงความหนาแน่นตั้งแต่ 700 ถึง 1,000 กิโลกรัม/ลูกบาศก์เมตร อัตราส่วนต่อไปนี้จะให้ไว้สำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางของลูกไฟ:

โดยที่ M คือมวลของเชื้อเพลิงในความจุเชื้อเพลิง กิโลกรัม;

Tf - อุณหภูมิจริงในระบบปฏิบัติการ (ในระบบคลาวด์), 0 C;

Trep - อุณหภูมิอ้างอิง (อ้างอิง) °C

ช่วงของค่าสัมประสิทธิ์ 4.2n-5.3 ขึ้นอยู่กับประเภทของเชื้อเพลิงและสภาวะการก่อตัวของเมฆ

ตลอดอายุขัยของเมฆระหว่างการเผาไหม้ตามธรรมชาติ การแสดงออกจะมีรูปแบบดังนี้:

เสื้อ = 0M-*1m-1±.

การขึ้นต่อกันเหล่านี้แสดงไว้ในรูปที่ 1 1.40 และ 1.41

ข้าว. 1.40.

ข้าว. 1.41.

มีอันตรายอย่างมากจากการระเบิดของส่วนผสมไอน้ำ-ก๊าซในปริมาณปิด ในตาราง ตารางที่ 1.7 แสดงขีดจำกัดของการระเบิดของไฮโดรคาร์บอนในอากาศในปริมาตรปิดและพื้นที่เปิดโล่ง ซึ่งบ่งชี้ถึงอันตรายที่มากขึ้นจากการระเบิดของก๊าซหรือส่วนผสมของก๊าซไอระเหยในปริมาตรปิด สิ่งนี้อธิบายได้ทั้งจากกระบวนการเร่งปฏิกิริยาเนื่องจากการเพิ่มตัวเร่งปฏิกิริยาอัตโนมัติ และโดยการเพิ่มคลื่นสะท้อนเมื่อกระบวนการอารีเริ่มต้นขึ้น และเนื่องมาจากเหตุผลทางจลน์ที่มีอยู่ตลอดเวลาหลายประการ ความง่ายในการกระตุ้นการระเบิดในภาชนะนั้นเกิดจากความสามารถของผนังในการสร้างความปั่นป่วนในการไหลที่อยู่หน้าเปลวไฟ ซึ่งเร่งการเปลี่ยนจากการเผาไหม้ไปสู่การระเบิด

ขีดจำกัดการระเบิดของไฮโดรคาร์บอนในอากาศ

การระเบิดของส่วนผสมของก๊าซที่สะสมอาจเกิดขึ้นได้ภายใต้อิทธิพลของประกายไฟโดยไม่ตั้งใจ เมื่อโหลดผลิตภัณฑ์น้ำมันอย่างเปิดเผย อาจเกิดการระเบิดเนื่องจากการคายประจุไฟฟ้าสถิตได้ โดยเฉพาะอย่างยิ่งในกรณีที่ไม่มีอุปกรณ์ต่อสายดิน ที่สุด สาเหตุทั่วไปการระเบิดเป็นประกายไฟรวมทั้งเป็นผลจากการสะสมของไฟฟ้าสถิตย์ ประกายไฟสามารถเกิดขึ้นได้โดยไม่มีตัวนำหรือเครือข่ายใดๆ เลย เป็นอันตรายเนื่องจากปรากฏในสถานที่ที่ไม่คาดคิดที่สุด: บนผนังถัง, บนยางรถยนต์, บนเสื้อผ้า, ระหว่างกระแทก, ระหว่างเสียดสี ฯลฯ อีกสาเหตุหนึ่งของการระเบิดคือความประมาทเลินเล่อและการขาดวินัยของคนงาน

ในกรณีที่เป็นไปได้ในการเกิดส่วนผสมของไอน้ำ-ก๊าซ จำเป็นต้องจัดให้มีการป้องกันฟ้าผ่าที่เชื่อถือได้ การป้องกันไฟฟ้าสถิตย์ และดำเนินมาตรการป้องกันการเกิดประกายไฟของเครื่องใช้ไฟฟ้าและอุปกรณ์อื่น ๆ

ในอุบัติเหตุที่เกี่ยวข้องกับการระเบิด วัตถุโดยรอบจะถูกทำลายและผู้คนได้รับบาดเจ็บ การทำลายล้างเป็นผลมาจากการกระทำที่แฝงของผลิตภัณฑ์จากการระเบิดและคลื่นกระแทกอากาศ ในกรณีนี้ ปัจจัยที่สร้างความเสียหายหลักคือคลื่นกระแทก การแผ่รังสีความร้อนจากแสง และภาระที่เป็นพิษ ( คาร์บอนมอนอกไซด์). ผู้คนที่อยู่ในระยะ 5 ม. จะได้รับแผลไหม้ระดับ 1 และอาการบาดเจ็บอื่นๆ

อุบัติเหตุที่เกี่ยวข้องกับการระเบิดมักมาพร้อมกับไฟไหม้ ซึ่งอาจทำให้เกิดผลที่ตามมาอย่างหายนะและอื่นๆ อีกมากมาย การระเบิดอันทรงพลังและการทำลายล้างที่รุนแรงยิ่งขึ้น สาเหตุของเพลิงไหม้มักเหมือนกับการระเบิด ในกรณีนี้ การระเบิดอาจเป็นสาเหตุหรือผลที่ตามมาของเพลิงไหม้ และในทางกลับกัน เพลิงไหม้อาจเป็นสาเหตุหรือผลที่ตามมาจากการระเบิดก็ได้

ไฟคือไฟที่เกิดขึ้นเองตามธรรมชาติซึ่งไม่ได้เกิดจากกระบวนการทางเทคโนโลยี การเผาไหม้ของผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมสามารถเกิดขึ้นได้ในถัง อุปกรณ์การผลิต และระหว่างการรั่วไหลในพื้นที่เปิดโล่ง ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ของผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมในถัง อาจเกิดการระเบิด การเดือด และการปล่อยออกมา ซึ่งส่งผลให้ของเหลวร้อนหกรั่วไหล อันตรายที่ยิ่งใหญ่ที่สุดนั้นมาจากการปล่อยก๊าซเรือนกระจกและการเดือดของผลิตภัณฑ์ปิโตรเลียมซึ่งเกี่ยวข้องกับการมีน้ำอยู่ในนั้นและมีลักษณะเฉพาะคือการเผาไหม้ที่รุนแรงของมวลโฟมของผลิตภัณฑ์ ในระหว่างการต้ม อุณหภูมิ (สูงถึง 1,500° C) และความสูงของเปลวไฟจะเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว

ในการประเมินระดับความเสียหายต่อวัตถุ พวกเขามักจะใช้สิ่งที่เรียกว่าเส้นโค้งเกณฑ์ ซึ่งเชื่อมต่อฟลักซ์ความร้อนและพลังงานแสง μ (ฟลักซ์ความร้อน) และพลังงานทั้งหมด O ที่ตกลงต่อพื้นผิวหน่วย (รูปที่ 1.42)

ข้าว. 1.42.

สำหรับการสัมผัสความร้อนเป็นเวลานาน ซึ่งเกินระยะเวลาที่เป็นไปได้ของวัตถุที่ไม่เสียหาย เกณฑ์ของความเสียหายจะถูกกำหนดโดยฟลักซ์ความร้อน (แสงความร้อน) เท่านั้น ด้วยเอฟเฟกต์พัลส์ของการเปิดรับแสงสั้น ๆ เกณฑ์จะถูกกำหนดโดยพลังงาน O เป็นหลัก ค่าของ I และ O ที่เกินเกณฑ์จะทำให้เกิดความเสียหายอย่างไม่มีเงื่อนไขต่อวัตถุ

หาก I หรือ O น้อยกว่าค่าเกณฑ์ แสดงว่าไม่มีรอยโรคทั่วไป และจะมีอาการไม่สบายเพียงเล็กน้อยเท่านั้น ตัวอย่างเช่น เมื่อเวลาเปิดรับรังสีเพิ่มขึ้นจาก 0.5 เป็น 2 วินาที i จะลดลงจาก 120 เป็น 30 หน่วย เช่น โดยเพิ่มขึ้นเล็กน้อยใน O แม้ว่าเวลาเปิดรับแสงจะเพิ่มขึ้น 4 เท่า ซึ่งสร้างความเสียหายให้กับการบาดเจ็บ

ไม่อยู่และบุคคลสามารถรู้สึกไม่สบายเพียงเล็กน้อยเท่านั้น

อย่างไรก็ตาม ปริมาณพลังงาน O ทั้งหมดที่ตกกระทบต่อเป้าหมายในช่วงเวลาเดียวกันจะเพิ่มขึ้นจากประมาณ 10 เป็น 25 หน่วย (^.

ดังนั้น เส้น K ซึ่งตอบสนองต่อการเปลี่ยนแปลงที่เกี่ยวข้องกันใน I และ O จะสร้างโซน (พื้นที่) ของความเสียหาย ดังที่แสดงในรูปทางด้านขวาของเส้น K

ผลที่ตามมาอันไม่พึงประสงค์ที่สุดประการหนึ่งของความเสียหายจากรังสีคือการไหม้ที่ "แท่ง" และ "โคน" ของดวงตา

ในรูป รูปที่ 1.43 แสดงการพึ่งพาของ I บน m เช่นเดียวกับ T บน m ซึ่งกำหนดพื้นที่ของความเจ็บปวดที่ยอมรับได้และทนไม่ได้ในระหว่างการก่อตัวของการเผาไหม้ของแสงความร้อนในระดับที่แตกต่างกัน เกณฑ์ที่นำมาใช้ในรูปด้านล่างขึ้นอยู่กับความจริงที่ว่าในระหว่างการฉายรังสีความร้อนความเจ็บปวดที่ทนไม่ได้เกิดขึ้นเมื่ออุณหภูมิของชั้นผิวหนังที่มีความหนาประมาณ 0.14-0.15 มม. (ใต้พื้นผิวของชั้นเยื่อบุผิวด้านบน) ถึงหรือเกินกว่า อุณหภูมิ 45 ° C

หลังจากกำจัดรังสี (แต่ไม่เกิน 20-30 วินาที) อาการปวดเฉียบพลันก็บรรเทาลงและตามกฎแล้วจะหายไปโดยสิ้นเชิง การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของชั้นนี้ประมาณ 4-10 องศาขึ้นไปทำให้เกิดอาการช็อคอย่างเจ็บปวดและผิวหนังไหม้อย่างเห็นได้ชัด

พื้นที่ของความเจ็บปวดที่ยอมรับได้ที่แสดงในกราฟนั้นถูกกำหนดโดยความจริงที่ว่าในขณะที่สัมผัสกับรังสีจะเกิดปฏิกิริยาสะท้อนกลับทางชีวภาพทำให้เลือดไหลเวียนจากส่วนต่อพ่วงของร่างกายเพิ่มขึ้นซึ่งป้องกันไม่ให้มีการเพิ่มขึ้นในท้องถิ่น ในอุณหภูมิถึงระดับเกณฑ์ เมื่อสัมผัสกับความดันความร้อนในปริมาณสูงสิ่งนี้ กลไกทางสรีรวิทยาไม่สามารถกำจัดความร้อนที่จำเป็นได้อีกต่อไป และร่างกายต้องผ่านสภาวะทางพยาธิวิทยาและบางครั้งก็มีภาระความร้อนสูงเกินไป จากธรรมชาติของเส้นในรูป 1.42 ชัดเจนว่ามีปริมาณที่แน่นอน

ปริมาณรังสี q และอุณหภูมิ T ซึ่งทำให้เกิดการบาดเจ็บจากความร้อนและความเจ็บปวดเหลือทนเมื่อได้รับรังสีนี้ตามเวลาที่จำเป็น

ระยะเวลาของการเปิดรับแสง s รูปที่ 1.43 ขีดจำกัดของการบาดเจ็บจากความร้อนและแสง

อุบัติเหตุกับเครื่องบิน (เครื่องบิน) เกิดขึ้นสาเหตุหลักมาจากการทำงานของหน่วยทำงานผิดปกติ โดยหลักแล้วเครื่องยนต์ขัดข้อง การโจมตีของผู้ก่อการร้าย ไฟไหม้ และมาพร้อมกับการระเบิด การระเบิดอาจเกิดขึ้นได้ในอากาศหรือเมื่อกระแทกกับพื้นดิน เมื่อเครื่องบินตกลงบนพื้นที่อยู่อาศัย ผู้คน โครงสร้าง ฯลฯ อาจได้รับอันตราย ตัวอย่างของสถานการณ์ฉุกเฉินด้านการบินและการวิเคราะห์มีให้ไว้ในผลงาน

อันตรายหลักประการหนึ่งในการบินคือความเป็นไปได้ที่จะเกิดเพลิงไหม้ระหว่างการลงจอดฉุกเฉิน น้ำมันเชื้อเพลิงที่รั่วจากถังที่เสียหายสามารถจุดติดไฟได้ด้วยประกายไฟที่เกิดจากการเสียดสีหรือร้อน

พื้นผิวหรือเปลวไฟ ศูนย์การเผาไหม้ที่เกิดขึ้นจะกระจายไปทั่วทุกโซนอย่างรวดเร็ว โดยอัตราส่วนไอน้ำ/อากาศเชื้อเพลิงอยู่ในช่วงการติดไฟ วิธีหนึ่งในการลดอันตรายจากไฟไหม้คือการใช้เชื้อเพลิงที่มีความเข้มข้น ซึ่งไหลได้ช้ากว่าและมีความผันผวนน้อยกว่าเชื้อเพลิงเหลวทั่วไป หากถังที่มีเชื้อเพลิงหนาได้รับความเสียหาย ทั้งอัตราการแพร่กระจายของเชื้อเพลิงและอัตราการก่อตัวของละอองลอยที่ติดไฟได้จะลดลงอย่างรวดเร็ว ซึ่งจะทำให้คุณสามารถเพิ่มระยะเวลาในการอพยพผู้โดยสารได้

เหตุฉุกเฉินและสถานการณ์ฉุกเฉินทำให้เกิดความเสียหายต่อวัสดุอย่างมากและทำให้ปัญหาสิ่งแวดล้อมรุนแรงขึ้น ในอุบัติเหตุที่มาพร้อมกับการระเบิดและไฟไหม้ จะมีผลกระทบทางกล ความร้อน และเคมีอย่างรุนแรงต่อสิ่งแวดล้อม ในขณะเดียวกัน การปล่อยมลพิษก็เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว พื้นผิวโลกอุดตันด้วยเศษ LL กากเชื้อเพลิง และผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ ความเสียหายที่สำคัญเกิดขึ้นต่อภูมิทัศน์ทางธรรมชาติ พืช และสัตว์ ทุ่งหญ้าและดินอุดมสมบูรณ์กำลังจะตาย

ผลกระทบทางกลมีลักษณะเฉพาะคือการหยุดชะงักของชั้นบนสุด (อุดมสมบูรณ์) ของดินเนื่องจากพื้นผิวและการทำลายล้างลึก การสัมผัสกับพลังงานระเบิด (คลื่นกระแทก) การหยุดชะงักของหญ้า ความเสียหายหรือการตายของพุ่มไม้ ต้นไม้ และพืชพรรณอื่นๆ โครงสร้างของชั้นอุดมสมบูรณ์ส่วนบน การแลกเปลี่ยนก๊าซและน้ำ และการเปลี่ยนแปลงโครงสร้างของเส้นเลือดฝอย

มาตรการที่มุ่งปรับปรุงความปลอดภัยในสถานการณ์ฉุกเฉินมักแบ่งออกเป็นสองประเภท ประการแรกรวมถึงกิจกรรมที่ดำเนินการภายหลังการเกิดขึ้นของ

สถานการณ์ฉุกเฉิน มาตรการ El1 มักเรียกว่าการดำเนินการ และโดยพื้นฐานแล้วมาตรการเหล่านี้มีจุดประสงค์เพื่อปกป้องประชากรและขจัดผลที่ตามมาของเหตุฉุกเฉิน มาตรการกลุ่มที่สอง ได้แก่ กิจกรรมที่ดำเนินการล่วงหน้า ซึ่งรวมถึงการเพิ่มความน่าเชื่อถือของอุปกรณ์ในกระบวนการ การลดสินค้าคงคลัง สารอันตรายที่สถานประกอบการ, การเคลื่อนย้ายสถานประกอบการที่เป็นอันตราย, มาตรการล่วงหน้าเพื่อปกป้องประชาชน

มันเป็นสิ่งสำคัญ ระบบที่ใช้งานอยู่การประกันความปลอดภัยในการบิน (ASOSBP) ซึ่งเป็นองค์ประกอบของระบบสนับสนุนนักบิน “อัจฉริยะ” บนเครื่อง ซึ่งเป็นที่รู้จักในการปฏิบัติงานด้านการบินในชื่อ “ผู้ช่วยนักบิน” ซึ่งออกแบบมาเพื่อทำงานในสถานการณ์การบินทั้งปกติและผิดปกติ ASOBP ออกสัญญาณเตือนเกี่ยวกับภัยคุกคามต่อความปลอดภัยในการบิน พร้อมทั้งให้คำแนะนำข้อมูลในรูปแบบของ "เคล็ดลับ" เกี่ยวกับวิธีการควบคุมเครื่องบินและความซับซ้อนบนเครื่องบินโดยทันที เพื่อป้องกันไม่ให้เครื่องบินขับเกินพิกัด โหมดวิกฤตเที่ยวบิน. เพื่อป้องกันการชนกับพื้นผิวโลกและระหว่างเครื่องบิน ASOBP จึงสร้างวิถี "การหลุดออก" เชิงพื้นที่

งานที่มีประสิทธิภาพอย่างหนึ่งในการป้องกันอุบัติเหตุทางการบินคือการสอบสวนเหตุการณ์ที่เกิดขึ้นแล้วอย่างครบถ้วน เจาะลึก และเป็นกลาง และบนพื้นฐานนี้ การพัฒนาคำแนะนำเพื่อป้องกันการเกิดซ้ำ

ประสิทธิผลของงานดังกล่าวไม่เพียงขึ้นอยู่กับทรัพยากรในระดับที่เพียงพอเท่านั้น แต่ยังขึ้นอยู่กับพลังที่หมดจดของร่างกายที่ดำเนินการตรวจสอบอย่างอิสระด้วย ทำให้สามารถมีอิทธิพลต่อพื้นที่ใด ๆ ของระบบการขนส่งทางอากาศ (การผลิต การออกแบบ การทดสอบ การรับรอง , การดำเนินงาน, การซ่อมแซม, ฐานบรรทัดฐานและอื่นๆ)

มาตรฐาน 5.4 ภาคผนวก 13 ของอนุสัญญาระหว่างประเทศ การบินพลเรือนระบุว่า: “หน่วยงานสืบสวนอุบัติเหตุเครื่องบินได้รับอิสรภาพในการสอบสวนและมีอำนาจไม่จำกัดในการดำเนินการ” ข้อกำหนดนี้ยังบังคับใช้ในกฎการสอบสวนของรัสเซียซึ่งได้รับอนุมัติจากรัฐบาลสหพันธรัฐรัสเซีย คณะกรรมการการบินระหว่างรัฐ (IAC) ซึ่งก่อตั้งขึ้นตามข้อตกลงนี้ได้รับสิทธิ์จากประมุขแห่งรัฐและรัฐบาลของ CIS ในการสอบสวนอุบัติเหตุทางการบินอย่างอิสระ ตั้งแต่ปี 1992 ผู้เชี่ยวชาญของ IAC ได้สอบสวนอุบัติเหตุทางการบินมากกว่า 270 ครั้ง รวมถึงอุบัติเหตุระหว่างประเทศมากกว่า 50 ครั้ง รวมถึงการสืบสวนเหตุการณ์ที่เกี่ยวข้องกับเครื่องบินที่ผลิตในตะวันตก

ปัจจุบันมีศูนย์สืบสวนอุบัติเหตุการบินเฉพาะทางดังกล่าวอยู่เจ็ดแห่งในโลก (สหรัฐอเมริกา ฝรั่งเศส สหราชอาณาจักร แคนาดา เยอรมนี ออสเตรเลีย และ IAC)

สิ่งสำคัญไม่น้อยคือการให้ข้อมูลแก่รัฐพร้อมข้อมูลเกี่ยวกับความล้มเหลวและความผิดปกติของเครื่องบินและการกระทำที่ผิดพลาดของลูกเรือ การใช้ข้อมูลนี้ทำให้หน่วยงานด้านการบินของแต่ละรัฐสามารถใช้มาตรการป้องกันได้

ระยะทางที่หน้าเปลวไฟเคลื่อนที่ต่อหน่วยเวลา (ดู: ST SEV 383-87 ความปลอดภัยจากอัคคีภัยในการก่อสร้าง ข้อกำหนดและคำจำกัดความ)

แหล่งที่มา: "บ้าน: ศัพท์เฉพาะด้านการก่อสร้าง", ม.: Buk-press, 2549.

• - การวัดความชุกของโรคนั้นๆ โดยพิจารณาจากการกระจายของโรคไปทั่วประชากรไม่ว่าจะ ณ จุดใดเวลาหนึ่ง) หรือในช่วงเวลาที่กำหนด)...

  เงื่อนไขทางการแพทย์

• - การเคลื่อนที่ของโซนรากของคบเพลิงจากทางออกของหัวเผาในทิศทางการไหลของเชื้อเพลิงหรือส่วนผสมที่ติดไฟได้ ดูเงื่อนไขทั้งหมด GOST 17356-89 หัวเผาเชื้อเพลิงแบบก๊าซและของเหลว...

  พจนานุกรมคำศัพท์ GOST

• - การเคลื่อนที่ของโซนรากของคบเพลิงไปทางส่วนผสมที่ไหล ดูเงื่อนไขทั้งหมด GOST 17356-89 หัวเผาสำหรับเชื้อเพลิงก๊าซและของเหลว ข้อกำหนดและคำจำกัดความที่มา: GOST 17356-89...

  พจนานุกรมคำศัพท์ GOST

• - การเปลี่ยนแปลงสลับกันในพารามิเตอร์ของคบเพลิงและการแปลโซนรูท ดูเงื่อนไขทั้งหมด GOST 17356-89 หัวเผาสำหรับเชื้อเพลิงก๊าซและของเหลว ข้อกำหนดและคำจำกัดความที่มา: GOST 17356-89...

  พจนานุกรมคำศัพท์ GOST

• - ปรากฏการณ์ที่มีลักษณะพิเศษคือเปลวไฟเล็ดลอดเข้าไปในตัวเตา ที่มา: "บ้าน: คำศัพท์เกี่ยวกับการก่อสร้าง", ม.: Buk-press, 2549...

  พจนานุกรมการก่อสร้าง

• - การแพร่กระจายของการเผาไหม้ของเปลวไฟเหนือพื้นผิวของสารและวัสดุ ที่มา: "บ้าน: คำศัพท์เกี่ยวกับการก่อสร้าง", ม.: Buk-press, 2549...

  พจนานุกรมการก่อสร้าง

• - ระยะเวลาในการขนส่งสินค้าทางราง...

  อ้างอิงพจนานุกรมเชิงพาณิชย์

• - ตัวบ่งชี้การไหลเวียนโลหิต: ความเร็วของการเคลื่อนไหวของคลื่นความดันที่เกิดจากซิสโตลของหัวใจไปตามเอออร์ตาและหลอดเลือดแดงใหญ่...

  พจนานุกรมทางการแพทย์ขนาดใหญ่

• - อุปกรณ์ที่ตรวจจับเปลวไฟและส่งสัญญาณการมีอยู่ของมัน อาจประกอบด้วยเซ็นเซอร์เปลวไฟ เครื่องขยายสัญญาณ และรีเลย์สำหรับส่งสัญญาณ...

  พจนานุกรมการก่อสร้าง

• - ปรากฏการณ์ที่แสดงลักษณะโดยการแยกฐานเปลวไฟโดยทั่วไปหรือบางส่วนเหนือช่องเปิดของหัวเผาหรือเหนือโซนป้องกันเปลวไฟ ที่มา: "บ้าน: คำศัพท์เกี่ยวกับการก่อสร้าง", ม.: Buk-press, 2549...

  พจนานุกรมการก่อสร้าง

• - หนึ่งในทางกายภาพ คุณสมบัติของถ่านหิน วัดตามวัตถุประสงค์ วิธีการเชิงปริมาณ. มันเกี่ยวข้องอย่างใกล้ชิดไม่เพียงแต่กับโครงสร้างและองค์ประกอบเท่านั้น แต่ยังรวมถึงการมีรอยแตกและรูขุมขนตลอดจนแร่ธาตุด้วย สิ่งสกปรก...

  สารานุกรมทางธรณีวิทยา

• - ความเร็วของการแพร่กระจายของเฟสการรบกวนแบบยืดหยุ่นในการถอดรหัส สื่อยืดหยุ่น ในสื่อไอโซโทรปิกที่ไม่มีขอบเขต คลื่นยืดหยุ่นจะแพร่กระจายแบบอะเดียแบติก โดยไม่มีการกระจาย...

  สารานุกรมทางธรณีวิทยา

• - "... เป็นตัวบ่งชี้ไร้มิติแบบมีเงื่อนไขที่แสดงความสามารถของวัสดุในการจุดติดไฟ กระจายเปลวไฟไปทั่วพื้นผิว และสร้างความร้อน..." ที่มา: "มาตรฐานความปลอดภัยจากอัคคีภัย...

  คำศัพท์ที่เป็นทางการ

• - "...: ตัวบ่งชี้ที่แสดงความสามารถ เคลือบสีลุกไหม้ กระจายเปลวไฟไปทั่วพื้นผิว และสร้างความร้อน..." ที่มา: "ความปลอดภัยของวัสดุสี...

  คำศัพท์ที่เป็นทางการ

• - เปลวไฟ เปลวไฟ เป็นต้น เห็นเปลวไฟ...

  พจนานุกรมอธิบายของ Ushakov

• - adj. จำนวนคำพ้องความหมาย: 2 ระอุระอุ...

  พจนานุกรมคำพ้อง

“ความเร็วของการแพร่กระจายเปลวไฟ” ในหนังสือ

น้ำแข็งและไฟเล็กน้อย

จากหนังสือสี่ด้านทั้งสี่ ผู้เขียน กิล เอเดรียน แอนโทนี่

น้ำแข็งและไฟเล็กๆ น้อยๆ ของไอซ์แลนด์ มีนาคม 2000 ทำไมในดินแดนอันอุดมสมบูรณ์ที่พระเจ้าสร้างมาขนาดนี้ ถึงมีใครมาที่นี่เลย? เหตุใดคนเหล่านี้จึงมาตรวจดูดูรอบ ๆ จึงไม่หันเรือประจำตระกูลของตนแล่นไปไกลพร้อมลูก ๆ ของตนและ

เปลวไฟคู่

จากหนังสือ Soul Integration โดย ราเชล ซัล

Twin Flames สวัสดีที่รัก นี่คือลีอาห์ ฉันมีความยินดีอย่างยิ่งที่ได้พูดคุยกับคุณอีกครั้ง ตลอดเวลาที่ชาวอาร์คทูเรียน ผู้ก่อตั้ง และตัวตนที่สูงกว่าของช่องนี้สื่อสารกับคุณ เราก็อยู่กับคุณเช่นกัน ตอนนี้เราจะพูดถึงหัวข้อที่ใกล้กับใจเรา

อุทิศให้กับเปลวไฟ

จากหนังสือความลึกลับแห่งไฟ ของสะสม ผู้เขียน ฮอลล์ แมนลีย์ พาลเมอร์

อุทิศให้กับเปลวไฟ ผู้ที่มีชีวิตอยู่จะรู้

1.6. ความเร็วของการแลกเปลี่ยนข้อมูลสามารถเกินความเร็วแสงได้หรือไม่?

จากหนังสือควอนตัมเมจิก ผู้เขียน โดโรนิน เซอร์เกย์ อิวาโนวิช

1.6. ความเร็วของการแลกเปลี่ยนข้อมูลสามารถเกินความเร็วแสงได้หรือไม่? บ่อยครั้งที่มีคนได้ยินว่าการทดลองทดสอบความไม่เท่าเทียมของเบลล์ ซึ่งหักล้างความสมจริงในท้องถิ่น ยืนยันว่ามีสัญญาณซูเปอร์ลูมินัลอยู่ นี่แสดงให้เห็นว่าข้อมูลสามารถ

การทำสมาธิบนเปลวไฟ

จากหนังสือของมูดรา มนต์ การทำสมาธิ การปฏิบัติขั้นพื้นฐาน โดย ลอย-โซ

การทำสมาธิบนเปลวไฟ มีการทำสมาธิอีกประเภทหนึ่งที่มีฤทธิ์ในการรักษาและช่วยให้สุขภาพดีขึ้น เรากำลังพูดถึงการทำสมาธิบนเทียน เปลวไฟเป็นที่เคารพนับถือมายาวนานในทุกวัฒนธรรม เช่นเดียวกับขี้เถ้า ซึ่งเป็นตัวแทนของแก่นแท้อันบริสุทธิ์ของวัตถุ เชื่อกันว่า

UPR การทำสมาธิบนเปลวไฟ

จากหนังสือ ไม่มีอะไรธรรมดา โดย มิลล์แมน แดน

UPR การทำสมาธิบนเปลวไฟ ครั้งต่อไปที่คุณมีความคิดไม่สงบ กระสับกระส่าย ให้ทำสมาธิง่ายๆ แต่ทรงพลัง โดยจุดเทียนให้สม่ำเสมอและทั่วถึง วางไว้บนโต๊ะ ห่างจากวัตถุไวไฟ เช่น ผ้าม่าน

ความเร็วของการแพร่กระจายของปฏิกิริยาแรงโน้มถ่วง

จากหนังสือ Gravity [จากคริสตัลทรงกลมสู่รูหนอน] ผู้เขียน เปตรอฟ อเล็กซานเดอร์ นิโคลาวิช

ความเร็วของการแพร่กระจายของปฏิกิริยาโน้มถ่วง ในตอนท้ายของบทนี้เราจะพูดถึงปัญหาที่น่าสนใจอีกประการหนึ่ง ทฤษฎีสัมพัทธภาพทั่วไปประกอบด้วยค่าคงที่พื้นฐาน 2 ค่า ได้แก่ ค่าคงที่แรงโน้มถ่วง G และความเร็วแสง c การมีอยู่ของสิ่งแรกนั้นชัดเจนและเป็นธรรมชาติ - เรากำลังเผชิญอยู่

19.22. การดับไฟ

จากหนังสือกลยุทธ์ เกี่ยวกับศิลปะการดำรงชีวิตและการดำรงอยู่ของจีน ทีที 12 ผู้เขียน วอน เซนเจอร์ แฮร์โร

19.22. การดับไฟในขณะที่ชาวอาหรับประสบความสำเร็จในสงครามยมคิปปูร์ (6-22 ตุลาคม พ.ศ. 2516) (กองทัพอียิปต์ต้องขอบคุณการโจมตีอย่างไม่คาดคิดข้ามคลองสุเอซและยึดคาบสมุทรซีนายกลับมาได้บางส่วน) สหภาพโซเวียตไม่ได้เรียกร้องให้หยุดยิง วันที่ 9 ตุลาคม เวลา

ความเร็วการแพร่กระจาย

จากหนังสือ ชีวิตประจำวันพระภิกษุยุคกลาง ยุโรปตะวันตก(ศตวรรษที่ X-XV) โดย มูแลง ลีโอ

ความเร็วของการแพร่กระจาย ความกว้างของการแพร่กระจายนั้นน่าทึ่ง แต่ที่น่าประทับใจยิ่งกว่านั้นคือความเร็วที่อิทธิพลของลัทธิสงฆ์แพร่กระจายไป ทันทีที่รู้ว่ามีคนไม่กี่คนมาตั้งรกรากอยู่ใน "ทะเลทราย" แห่งหนึ่ง อยู่รอบๆ ตัวพวกเขาจริงๆ

ในเปลวไฟ

จากหนังสือพรรคพวก Take the Fight ผู้เขียน โลบานอก วลาดิมีร์ เอลิเซวิช

ในเปลวเพลิงแห่งสงคราม ทุกคนที่รอดชีวิตจากสงครามได้ทิ้งร่องรอยอันลึกล้ำที่ลบไม่ออก เหตุการณ์กวนใจเธอทุกวัน บางครั้งพวกเขาก็ไม่ยอมให้เธอนอนตอนกลางคืน และบาดแผลที่ยังดิบอยู่ในใจก็ทำให้เธอลำบากใจ นี่อาจเป็นอย่างที่ควรจะเป็น และจะคงอยู่ตราบเท่าที่ผู้ที่อยู่แนวหน้ายังมีชีวิตอยู่

บรรยาย XI สามวิธีในการกระจายอิทธิพลของแม่เหล็ก – 1) การถ่ายภาพทางจิต – 2) วิธีพลังงานแสงอาทิตย์ PLEXUS – 3) วิธีการทางกล้ามเนื้อสามวิธีในการกระจายอิทธิพลของแม่เหล็กโดยตรง

จากหนังสือ Personal Magnetism (หลักสูตรบรรยาย) ผู้เขียน แดเนียลส์ หวัง เทล

บรรยาย XI สามวิธีในการกระจายอิทธิพลของแม่เหล็ก – 1) การถ่ายภาพทางจิต – 2) วิธีพลังงานแสงอาทิตย์ PLEXUS – 3) วิธีการทางกล้ามเนื้อสามวิธีในการกระจายอิทธิพลของแม่เหล็กโดยตรง เมื่อใช้แต่ละวิธีในทั้งสามวิธี สิ่งแรกที่คุณต้องทำคือ

บทที่ 1. เซนต์. อัครสาวกจาก 70: Jason, Sosipater และมรณสักขีศักดิ์สิทธิ์อื่น ๆ ร่วมกับพวกเขา (เกี่ยวกับสิ่งที่อัครสาวกผู้ศักดิ์สิทธิ์ทำเพื่อเผยแพร่ความเชื่อของคริสเตียนและสิ่งที่เราควรทำเพื่อเผยแพร่)

จากหนังสือ Complete Yearly Circle of Brief Teachings เล่มที่ 2 (เมษายน–มิถุนายน) ผู้เขียน ไดอาเชนโก กริกอรี มิคาอิโลวิช

บทที่ 1. เซนต์. อัครสาวกจาก 70: Jason, Sosipater และมรณสักขีศักดิ์สิทธิ์อื่น ๆ ร่วมกับพวกเขา (เกี่ยวกับสิ่งที่อัครสาวกผู้ศักดิ์สิทธิ์ทำเพื่อเผยแพร่ความเชื่อของคริสเตียนและสิ่งที่เราควรทำเพื่อเผยแพร่) I. St. อัครสาวกเจสันและโสสิปาเตอร์ซึ่งมีการเฉลิมฉลองความทรงจำในวันนี้ บรรดาลูกศิษย์และ

ความเร็วในการฝึกอ่านควรเป็นสามเท่าของความเร็วในการอ่านปกติ

จากหนังสือ Speed ​​Reading วิธีจำให้มากขึ้นโดยการอ่านเร็วขึ้น 8 เท่า โดย แคมป์ ปีเตอร์

ความเร็วของการฝึกอ่านควรเป็น 3 เท่าของความเร็วของการอ่านปกติ กฎพื้นฐานของการฝึกคือ หากคุณต้องการอ่านด้วยความเร็วระดับหนึ่ง คุณจะต้องฝึกอ่านให้เร็วขึ้นประมาณ 3 เท่า ดังนั้น,

52. ความเร็วของการแพร่กระจายคลื่นค้อนน้ำ

จากหนังสือไฮดรอลิกส์ ผู้เขียน บาบาเยฟ เอ็ม.เอ

52. ความเร็วของการแพร่กระจายของคลื่นค้อนน้ำ ในการคำนวณแบบไฮดรอลิกความเร็วของการแพร่กระจายของคลื่นกระแทกของค้อนน้ำรวมถึงค้อนน้ำนั้นเป็นที่สนใจอย่างมาก จะตรวจสอบได้อย่างไร? เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ให้พิจารณาแนวขวางแบบวงกลม

51. ความเร็วการไหลออกในช่องเรียว ความเร็วการไหลของมวล

จากหนังสือวิศวกรรมความร้อน ผู้เขียน บูร์กาโนวา นาตาเลีย

51. ความเร็วการไหลออกในช่องแคบ ความเร็วมวลของการเคลื่อนที่ ความเร็วการไหลออกในช่องแคบ ให้เราพิจารณากระบวนการไหลออกของอะเดียแบติกของสสาร สมมติว่าของเหลวทำงานที่มีปริมาตรเฉพาะ (v1) อยู่ในถังด้านล่าง