Q[KW] = Q[Gcal]*1160;การแปลงโหลดจาก Gcal เป็น kW

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] = Q[KW]*0.86/ Δต; ที่ไหน Δต– ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุปทานและการส่งคืน

ตัวอย่าง:

จ่ายอุณหภูมิจากเครือข่ายทำความร้อน T1 – 110˚ กับ

จ่ายอุณหภูมิจากเครือข่ายทำความร้อน T2 – 70˚ กับ

อัตราการไหลของวงจรทำความร้อน G = (0.45*1160)*0.86/(110-70) = 11.22 ลบ.ม./ชม.

แต่สำหรับวงจรที่ให้ความร้อนด้วย แผนภูมิอุณหภูมิ 95/70 อัตราการไหลจะแตกต่างอย่างสิ้นเชิง: = (0.45*1160)*0.86/(95-70) = 17.95 ลบ.ม./ชม.

จากนี้เราสามารถสรุปได้ว่า: ยิ่งความแตกต่างของอุณหภูมิลดลง (ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการจ่ายและการส่งคืน) ยิ่งต้องการการไหลของน้ำหล่อเย็นก็จะยิ่งมากขึ้นเท่านั้น

การเลือกปั๊มหมุนเวียน

เมื่อเลือกปั๊มหมุนเวียนสำหรับทำความร้อน, น้ำร้อน, ระบบระบายอากาศ คุณจำเป็นต้องทราบลักษณะของระบบ: การไหลของน้ำหล่อเย็น,

ซึ่งจะต้องมั่นใจและความต้านทานไฮดรอลิกของระบบ

การไหลของน้ำหล่อเย็น:

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] = Q[KW]*0.86/ Δต; ที่ไหน Δต– ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุปทานและการส่งคืน

ไฮดรอลิก ผู้เชี่ยวชาญที่คำนวณระบบเองควรให้ความต้านทานของระบบ

ตัวอย่างเช่น:

เราพิจารณาระบบทำความร้อนด้วยกราฟอุณหภูมิ 95˚ ค /70˚ พร้อมและโหลด 520 กิโลวัตต์

G[ลบ.ม./ชั่วโมง] =520*0.86/25 = 17.89 ลบ.ม./ชั่วโมง~ 18 ลบ.ม./ชั่วโมง;

ความต้านทานของระบบทำความร้อนคือξ = 5 เมตร ;

ในกรณีของระบบทำความร้อนอิสระ คุณต้องเข้าใจว่าความต้านทานของตัวแลกเปลี่ยนความร้อนจะถูกเพิ่มเข้ากับความต้านทาน 5 เมตรนี้ ในการทำเช่นนี้คุณต้องดูการคำนวณ เช่น ให้ค่านี้เป็น 3 เมตร ดังนั้น ความต้านทานรวมของระบบคือ 5+3 = 8 เมตร

ตอนนี้ก็ค่อนข้างจะสามารถเลือกได้ ปั๊มหมุนเวียนด้วยอัตราการไหล 18ลบ.ม./ชม. ความสูง 8 เมตร.

ตัวอย่างเช่นอันนี้:

ในกรณีนี้ปั๊มจะถูกเลือกโดยมีระยะขอบมากซึ่งจะช่วยให้คุณมั่นใจในจุดปฏิบัติงานได้การไหล/ความดันที่ความเร็วแรกของการทำงาน หากแรงดันนี้ไม่เพียงพอด้วยเหตุผลบางประการ ปั๊มสามารถ "เร่งความเร็ว" ได้ถึง 13 เมตรที่ความเร็วที่สาม ตัวเลือกที่ดีที่สุดถือว่ารุ่นปั๊มรักษาจุดทำงานไว้ที่ความเร็วที่สอง

แทนที่จะใช้ปั๊มธรรมดาที่มีความเร็วการทำงานสามหรือหนึ่งความเร็วก็ค่อนข้างเป็นไปได้ในการติดตั้งปั๊มที่มีในตัว ตัวแปลงความถี่ตัวอย่างเช่น:

แน่นอนว่าปั๊มรุ่นนี้เป็นรุ่นที่ได้รับความนิยมมากที่สุด เนื่องจากช่วยให้สามารถปรับจุดปฏิบัติงานได้อย่างยืดหยุ่นที่สุด ข้อเสียเพียงอย่างเดียวคือต้นทุน

จำเป็นต้องจำไว้ว่าสำหรับการไหลเวียนของระบบทำความร้อนจำเป็นต้องจัดหาปั๊มสองตัว (หลัก/สำรอง) และสำหรับการหมุนเวียนของสาย DHW ค่อนข้างเป็นไปได้ที่จะติดตั้งหนึ่งตัว

ระบบเติมเงิน. การเลือกปั๊มระบบชาร์จ

แน่นอนว่าปั๊มแต่งหน้าจำเป็นเฉพาะในกรณีที่ใช้ระบบอิสระ โดยเฉพาะอย่างยิ่งการทำความร้อน โดยที่วงจรทำความร้อนและความร้อน

แยกจากกันด้วยเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน ระบบการแต่งหน้านั้นจำเป็นต่อการรักษาแรงดันคงที่ในวงจรทุติยภูมิในกรณีที่เกิดการรั่วไหล

ในระบบทำความร้อนตลอดจนการเติมระบบเอง ระบบการแต่งหน้าประกอบด้วยสวิตช์แรงดัน โซลินอยด์วาล์ว และถังขยาย

ปั๊มแต่งหน้าจะถูกติดตั้งเฉพาะเมื่อแรงดันน้ำหล่อเย็นที่ไหลกลับไม่เพียงพอที่จะเติมระบบ (พีโซมิเตอร์ไม่อนุญาตให้ทำ)

ตัวอย่าง:

ส่งกลับแรงดันน้ำหล่อเย็นจากเครือข่ายทำความร้อน P2 = 3 atm

ความสูงของอาคารโดยคำนึงถึงข้อกำหนดทางเทคนิค ใต้ดิน = 40 เมตร

3เอทีเอ็ม = 30 เมตร;

ความสูงที่ต้องการ = 40 เมตร + 5 เมตร (ที่พวยกา) = 45 เมตร

แรงดันขาด = 45 เมตร – 30 เมตร = 15 เมตร = 1.5 atm

ความดันของปั๊มป้อนชัดเจน ควรอยู่ที่ 1.5 บรรยากาศ

จะตรวจสอบการบริโภคได้อย่างไร? อัตราการไหลของปั๊มถือเป็น 20% ของปริมาตรของระบบทำความร้อน

หลักการทำงานของระบบเติมเงินมีดังนี้

สวิตช์ความดัน (อุปกรณ์วัดความดันพร้อมเอาต์พุตรีเลย์) จะวัดความดันของสารหล่อเย็นส่งคืนในระบบทำความร้อนและมี

การตั้งค่าล่วงหน้า สำหรับสิ่งนี้ ตัวอย่างที่เป็นรูปธรรมการตั้งค่านี้ควรอยู่ที่ประมาณ 4.2 บรรยากาศโดยมีฮิสเทรีซีสเท่ากับ 0.3

เมื่อความดันในระบบทำความร้อนลดลงเหลือ 4.2 atm สวิตช์ความดันจะปิดกลุ่มหน้าสัมผัส สิ่งนี้จ่ายแรงดันไฟฟ้าให้กับโซลินอยด์

วาล์ว (เปิด) และปั๊มแต่งหน้า (เปิด)

จ่ายสารหล่อเย็นแต่งหน้าจนกว่าความดันจะเพิ่มขึ้นเป็นค่า 4.2 atm + 0.3 = 4.5 บรรยากาศ

การคำนวณวาล์วควบคุมสำหรับการเกิดโพรงอากาศ

เมื่อกระจายความดันที่มีอยู่ระหว่างองค์ประกอบของจุดให้ความร้อนจำเป็นต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ของกระบวนการเกิดโพรงอากาศภายในร่างกาย

วาล์วที่จะทำลายมันเมื่อเวลาผ่านไป

สูตรสามารถกำหนดแรงดันตกคร่อมวาล์วสูงสุดที่อนุญาตได้:

∆พีสูงสุด= z*(P1 - PS) ; บาร์

โดยที่: z คือค่าสัมประสิทธิ์การโจมตีของโพรงอากาศ ซึ่งตีพิมพ์ในแค็ตตาล็อกทางเทคนิคสำหรับการเลือกอุปกรณ์ ผู้ผลิตอุปกรณ์แต่ละรายมีของตัวเอง แต่ค่าเฉลี่ยมักจะอยู่ในช่วง 0.45-06

P1 – แรงดันที่ด้านหน้าวาล์ว, บาร์

Рs - ความดันอิ่มตัวของไอน้ำที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นที่กำหนด, บาร์,

ถึงที่กำหนดโดยตาราง:

หากคำนวณความแตกต่างของแรงดันที่ใช้ในการเลือกวาล์ว Kvs ได้ไม่มากแล้ว

∆พีสูงสุดโพรงอากาศจะไม่เกิดขึ้น

ตัวอย่าง:

ความดันก่อนวาล์ว P1 = 5 บาร์;

อุณหภูมิน้ำหล่อเย็น T1 = 140C;

Valve Z ตามแค็ตตาล็อก = 0.5

ตามตารางสำหรับอุณหภูมิน้ำหล่อเย็น 140C เรากำหนด Rs = 2.69

แรงดันตกคร่อมวาล์วสูงสุดที่อนุญาตจะเป็น:

∆พีสูงสุด= 0.5*(5 - 2.69) = 1.155 บาร์

คุณไม่สามารถสูญเสียวาล์วไปมากกว่านี้ได้ - การเกิดโพรงอากาศจะเริ่มขึ้น

แต่หากอุณหภูมิน้ำหล่อเย็นต่ำกว่า เช่น 115C ซึ่งใกล้กับอุณหภูมิจริงของเครือข่ายการทำความร้อน ความแตกต่างสูงสุด

ความดันจะมากขึ้น: ∆Pสูงสุด= 0.5*(5 – 0.72) = 2.14 บาร์

จากที่นี่เราสามารถสรุปได้ค่อนข้างชัดเจน: ยิ่งอุณหภูมิของสารหล่อเย็นสูงขึ้นเท่าใด แรงดันตกคร่อมวาล์วควบคุมก็จะยิ่งลดลงเท่านั้น

เพื่อกำหนดอัตราการไหล เมื่อผ่านไปป์ไลน์ก็เพียงพอที่จะใช้สูตร:

;นางสาว

G – น้ำหล่อเย็นไหลผ่านวาล์ว, ลบ.ม./ชม

ง – เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนดวาล์วที่เลือก, มม

มีความจำเป็นต้องคำนึงถึงความจริงที่ว่าความเร็วการไหลของท่อที่ผ่านส่วนไม่ควรเกิน 1 เมตรต่อวินาที

ความเร็วการไหลที่เหมาะสมที่สุดอยู่ในช่วง 0.7 - 0.85 ม./วินาที

ความเร็วต่ำสุดควรเป็น 0.5 เมตร/วินาที

เกณฑ์การคัดเลือก ระบบน้ำร้อนตามกฎแล้วจะถูกกำหนดจาก ข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับการเชื่อมต่อ: บริษัทสร้างความร้อนมักจะกำหนดไว้

ประเภทของระบบ DHW หากไม่ได้ระบุประเภทของระบบควรปฏิบัติตามกฎง่ายๆ: กำหนดโดยอัตราส่วนของน้ำหนักอาคาร

สำหรับการจ่ายน้ำร้อนและการทำความร้อน

ถ้า 0.2 - จำเป็น ระบบน้ำร้อนสองขั้นตอน

ตามลำดับ

ถ้า QDHW/คิวฮีตติ้ง< 0.2 หรือ QDHW/คิวฮีทติ้ง>1; จำเป็น ระบบ DHW ขั้นตอนเดียว

หลักการทำงานของระบบน้ำร้อนสองขั้นตอนนั้นขึ้นอยู่กับการนำความร้อนกลับมาจากการกลับมาของวงจรทำความร้อน: การส่งคืนสารหล่อเย็นของวงจรความร้อน

ผ่านขั้นตอนแรกของการจ่ายน้ำร้อนและทำความร้อนน้ำเย็นจาก 5C เป็น 41...48C ในเวลาเดียวกัน สารหล่อเย็นที่ไหลกลับของวงจรทำความร้อนจะเย็นลงถึง 40C

และเย็นแล้วมันก็รวมเข้ากับเครือข่ายทำความร้อน

ขั้นตอนที่สองของการจ่ายน้ำร้อนจะทำให้น้ำเย็นร้อนขึ้นจาก 41...48C หลังจากขั้นตอนแรกจนถึงอุณหภูมิ 60...65C ที่ต้องการ

ข้อดีของระบบ DHW สองขั้นตอน:

1) เนื่องจากการนำความร้อนกลับคืนมาจากวงจรทำความร้อนที่ส่งกลับ สารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนจะเข้าสู่เครือข่ายการทำความร้อน ซึ่งช่วยลดโอกาสที่จะเกิดความร้อนสูงเกินไปได้อย่างมาก

เส้นกลับ จุดนี้มีความสำคัญอย่างยิ่งสำหรับบริษัทที่สร้างความร้อน โดยเฉพาะเครือข่ายการทำความร้อน ตอนนี้กลายเป็นเรื่องปกติที่จะดำเนินการคำนวณเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในระยะแรกของการจ่ายน้ำร้อนที่อุณหภูมิต่ำสุด 30C เพื่อให้สารหล่อเย็นที่เย็นกว่าถูกระบายออกในการส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อน

2) ระบบน้ำร้อน 2 ขั้นตอน ช่วยให้ควบคุมอุณหภูมิของน้ำร้อนได้แม่นยำยิ่งขึ้นซึ่งใช้สำหรับการวิเคราะห์โดยผู้บริโภคและความผันผวนของอุณหภูมิ

ที่ทางออกจากระบบจะน้อยลงอย่างมาก สิ่งนี้เกิดขึ้นได้เนื่องจากวาล์วควบคุมของขั้นตอนที่สองของ DHW ควบคุมระหว่างการทำงาน

แค่ส่วนเล็กๆ ของภาระ ไม่ใช่ทั้งหมด

เมื่อกระจายโหลดระหว่าง DHW ระยะแรกและระยะที่สอง จะสะดวกมากที่จะทำสิ่งต่อไปนี้:

โหลด 70% – ขั้น DHW ครั้งที่ 1;

โหลด 30% – DHW ระยะที่ 2;

มันให้อะไร?

1) เนื่องจากขั้นตอนที่สอง (ปรับได้) มีขนาดเล็ก ในกระบวนการควบคุมอุณหภูมิ DHW ความผันผวนของอุณหภูมิที่ทางออก

ระบบต่างๆ กลับกลายเป็นสิ่งไม่มีนัยสำคัญ

2) ด้วยการกระจายโหลด DHW นี้ ในกระบวนการคำนวณเราจึงได้ต้นทุนที่เท่าเทียมกัน และผลที่ตามมาคือความเท่าเทียมกันของเส้นผ่านศูนย์กลางในท่อแลกเปลี่ยนความร้อน

ปริมาณการใช้สำหรับการหมุนเวียนน้ำร้อนต้องมีอย่างน้อย 30% ของปริมาณการใช้สำหรับการถอดแยกชิ้นส่วนน้ำร้อนโดยผู้บริโภค นี่คือจำนวนขั้นต่ำ เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือ

ระบบและความเสถียรของการควบคุมอุณหภูมิ DHW การไหลของการไหลเวียนสามารถเพิ่มเป็น 40-45% สิ่งนี้ทำไม่เพียงเพื่อรักษาเท่านั้น

อุณหภูมิน้ำร้อนเมื่อไม่มีการวิเคราะห์โดยผู้บริโภค สิ่งนี้ทำเพื่อชดเชย "การเบิกจ่าย" ของ DHW ณ เวลาที่การถอน DHW สูงสุด เนื่องจากปริมาณการใช้

การไหลเวียนจะช่วยสนับสนุนระบบในขณะที่ปริมาตรตัวแลกเปลี่ยนความร้อนเต็มไปด้วยน้ำเย็นเพื่อให้ความร้อน

มีหลายกรณีของการคำนวณระบบ DHW ที่ไม่ถูกต้องเมื่อแทนที่จะเป็นระบบสองขั้นตอนจะมีการออกแบบระบบขั้นตอนเดียวแทน หลังจากติดตั้งระบบดังกล่าวแล้ว

ในระหว่างกระบวนการทดสอบการใช้งาน ผู้เชี่ยวชาญต้องเผชิญกับความไม่เสถียรของระบบจ่ายน้ำร้อนอย่างมาก นี่ก็เหมาะสมที่จะพูดถึงความไม่สามารถใช้งานได้

ซึ่งแสดงได้จากความผันผวนของอุณหภูมิอย่างมากที่ทางออกของระบบ DHW ด้วยแอมพลิจูด 15-20C จากค่าที่ตั้งไว้ เช่นเมื่อตั้งค่า

คือ 60C จากนั้นในระหว่างกระบวนการควบคุม ความผันผวนของอุณหภูมิจะเกิดขึ้นในช่วงตั้งแต่ 40 ถึง 80C ในกรณีนี้ให้เปลี่ยนการตั้งค่า

ตัวควบคุมอิเล็กทรอนิกส์ (PID - ส่วนประกอบ, เวลาชักของก้าน ฯลฯ ) จะไม่ให้ผลลัพธ์เนื่องจากระบบไฮดรอลิกของ DHW ได้รับการคำนวณอย่างไม่ถูกต้องโดยพื้นฐาน

มีทางเดียวเท่านั้นที่จะออก: จำกัด การใช้น้ำเย็นและเพิ่มองค์ประกอบการไหลเวียนของแหล่งจ่ายน้ำร้อนให้สูงสุด ในกรณีนี้ ณ จุดผสม

น้ำเย็นปริมาณเล็กน้อยจะถูกผสมกับความร้อน (หมุนเวียน) ปริมาณมากขึ้น และระบบจะทำงานมีเสถียรภาพมากขึ้น

ดังนั้นการเลียนแบบระบบ DHW แบบสองขั้นตอนบางประเภทจึงเกิดขึ้นเนื่องจากการหมุนเวียนของ DHW

อ่านเพิ่มเติม: บทที่ 3 ระบอบการปกครองที่ใช้บังคับกับเจ้าพนักงานกงสุลกิตติมศักดิ์และสถานทำการทางกงสุลที่มีเจ้าพนักงานดังกล่าวเป็นหัวหน้า เอ็มเอส แอคเซส ฟิลด์นี้ในโหมดการออกแบบจำเป็นเพื่อจำกัดการกระทำของผู้ใช้เมื่อจำเป็น A. การตั้งโปรแกรมการทำงานของพวงมาลัยที่ทำงานในโหมดคลื่นเคลื่อนที่ เครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ใช้ไดโอด Gunn โครงสร้างวงจรสมมูล โหมดการทำงาน พารามิเตอร์เครื่องกำเนิด พื้นที่การใช้งาน การควบคุมอุณหภูมิอัตโนมัติในโรงเรือนบล็อก การควบคุมอัตโนมัติของโหมดหุ่นยนต์ของการรวมการหักบัญชี 1G405

ในระบบจ่ายน้ำร้อนการจัดหาความร้อนให้กับผู้บริโภคจะดำเนินการโดยการกระจายต้นทุนโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายระหว่างกันอย่างเหมาะสม เพื่อดำเนินการกระจายดังกล่าวจำเป็นต้องพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อน

วัตถุประสงค์ของการพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อนคือเพื่อให้แน่ใจว่าแรงดันที่อนุญาตอย่างเหมาะสมที่สุดในองค์ประกอบของระบบจ่ายความร้อนและแรงดันที่จำเป็นที่มีอยู่ที่โหนดของเครือข่ายการทำความร้อนที่จุดทำความร้อนแบบกลุ่มและในพื้นที่ซึ่งเพียงพอที่จะจ่ายให้กับผู้บริโภค ด้วยการคำนวณการไหลของน้ำ แรงดันที่มีอยู่คือความแตกต่างของแรงดันน้ำในท่อจ่ายและท่อส่งกลับ

เพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของระบบจ่ายความร้อน จึงมีเงื่อนไขดังต่อไปนี้:

ไม่เกินแรงกดดันที่อนุญาต: ในแหล่งจ่ายความร้อนและเครือข่ายการทำความร้อน: 1.6-2.5 mPa - สำหรับเครื่องทำความร้อนเครือข่ายไอน้ำแบบ PSV สำหรับหม้อต้มน้ำร้อนที่ทำจากเหล็ก, ท่อเหล็กและอุปกรณ์ ในการติดตั้งสมาชิก: 1.0 mPa - สำหรับเครื่องทำน้ำอุ่นแบบแยกส่วน 0.8-1.0 mPa - สำหรับคอนเวคเตอร์เหล็ก 0.6 mPa - สำหรับหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.8 mPa - สำหรับเครื่องทำความร้อนอากาศ

รับประกันแรงดันส่วนเกินในทุกองค์ประกอบของระบบจ่ายความร้อน เพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศของปั๊ม และป้องกันระบบจ่ายความร้อนจากการรั่วไหลของอากาศ ค่าต่ำสุดของแรงดันส่วนเกินจะถือว่าเท่ากับ 0.05 MPa ด้วยเหตุนี้ เส้นเพียโซเมตริกของท่อส่งกลับในทุกโหมดจึงต้องอยู่เหนือจุดของอาคารที่สูงที่สุดโดยมีระดับน้ำอย่างน้อย 5 เมตร ศิลปะ.;

ที่ทุกจุดของระบบทำความร้อนต้องรักษาแรงดันให้เกินแรงดันไอน้ำอิ่มตัวที่อุณหภูมิน้ำสูงสุดเพื่อให้แน่ใจว่าน้ำไม่เดือด ตามกฎแล้วอันตรายจากการต้มน้ำส่วนใหญ่มักเกิดขึ้นในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อน แรงดันขั้นต่ำในท่อจ่ายจะขึ้นอยู่กับอุณหภูมิที่คำนวณได้ของน้ำประปา ตารางที่ 7.1

ตารางที่ 7.1

ต้องวาดเส้นไม่เดือดบนกราฟขนานกับภูมิประเทศที่ความสูงที่สอดคล้องกับแรงดันส่วนเกินที่อุณหภูมิสูงสุดของสารหล่อเย็น

สะดวกในการพรรณนาโหมดไฮดรอลิกแบบกราฟิกในรูปแบบของกราฟเพียโซเมตริก กราฟเพียโซเมตริกถูกพล็อตสำหรับโหมดไฮดรอลิกสองโหมด: อุทกสถิตและอุทกพลศาสตร์

วัตถุประสงค์ของการพัฒนาโหมดอุทกสถิตคือเพื่อให้แน่ใจว่าแรงดันน้ำที่จำเป็นในระบบทำความร้อนอยู่ภายในขอบเขตที่ยอมรับได้ ขีดจำกัดแรงดันล่างควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าระบบผู้บริโภคเต็มไปด้วยน้ำ และสร้างแรงดันขั้นต่ำที่จำเป็นเพื่อปกป้องระบบทำความร้อนจากการรั่วไหลของอากาศ โหมดอุทกสถิตได้รับการพัฒนาโดยปั๊มชาร์จทำงานและไม่มีการหมุนเวียน

โหมดอุทกพลศาสตร์ได้รับการพัฒนาบนพื้นฐานของข้อมูลการคำนวณไฮดรอลิกสำหรับเครือข่ายการทำความร้อน และรับประกันโดยการทำงานพร้อมกันของปั๊มเสริมและปั๊มเครือข่าย

การพัฒนาโหมดไฮดรอลิกขึ้นอยู่กับการสร้างกราฟเพียโซเมตริกที่ตรงตามข้อกำหนดทั้งหมดสำหรับโหมดไฮดรอลิก ควรพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของเครือข่ายทำน้ำร้อน (กราฟวงกลม) สำหรับช่วงทำความร้อนและช่วงไม่ทำความร้อน กราฟเพียโซเมตริกช่วยให้คุณ: กำหนดแรงกดดันในท่อส่งและส่งคืน แรงดันที่มีอยู่ ณ จุดใด ๆ ในเครือข่ายการทำความร้อนโดยคำนึงถึงภูมิประเทศ เลือกรูปแบบการเชื่อมต่อของผู้บริโภคตามความดันที่มีอยู่และความสูงของอาคาร เลือกตัวควบคุมอัตโนมัติ หัวฉีดลิฟต์ อุปกรณ์ควบคุมปริมาณสำหรับระบบบริโภคความร้อนในท้องถิ่น เลือกเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า

การสร้างกราฟเพียโซเมตริก(รูปที่ 7.1) ทำได้ดังนี้:

ก) มีการเลือกสเกลตาม abscissa และกำหนดแกนและภูมิประเทศและความสูงของบล็อคอาคารจะถูกพล็อต กราฟเพียโซเมตริกถูกสร้างขึ้นสำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลักและแบบกระจาย สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลัก สามารถใช้สเกลต่อไปนี้: แนวนอน M g 1:10000; M แนวตั้งใน 1:1000; สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจาย: M g 1:1000, M v 1:500; เครื่องหมายศูนย์ของแกนกำหนด (แกนความดัน) มักจะถือเป็นเครื่องหมายของจุดต่ำสุดของหลักทำความร้อนหรือเครื่องหมายของปั๊มเครือข่าย

b) ค่าของแรงดันสถิตถูกกำหนดเพื่อให้แน่ใจว่ามีการเติมระบบผู้บริโภคและการสร้างแรงดันส่วนเกินน้อยที่สุด นี่คือความสูงของอาคารสูงสุดบวกเสาน้ำสูง 3-5 เมตร

หลังจากวางแผนภูมิประเทศและความสูงของอาคารแล้ว จะมีการกำหนดส่วนหัวคงที่ของระบบ

H c t = [อาคาร N + (35)],ม. (7.1)

ที่ไหน เอ็นหลัง- ความสูงของอาคารสูงสุด ม.

หัวคงที่ H st ขนานกับแกน x และไม่ควรเกินแรงดันใช้งานสูงสุดสำหรับระบบภายในเครื่อง แรงดันใช้งานสูงสุดคือ: สำหรับระบบทำความร้อนด้วยอุปกรณ์ทำความร้อนแบบเหล็กและเครื่องทำความร้อนอากาศ - 80 เมตร สำหรับระบบทำความร้อนที่มีหม้อน้ำเหล็กหล่อ - 60 เมตร สำหรับรูปแบบการเชื่อมต่ออิสระกับเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่พื้นผิว - 100 เมตร

c) จากนั้นโหมดไดนามิกจะถูกสร้างขึ้น แรงดันดูดของปั๊มเครือข่าย H sun จะถูกเลือกโดยพลการ ซึ่งไม่ควรเกินแรงดันคงที่ และให้แรงดันจ่ายที่จำเป็นที่ทางเข้าเพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศ ปริมาณสำรองของโพรงอากาศขึ้นอยู่กับขนาดของปั๊มคือ 5-10 เมตรคอลัมน์น้ำ

d) จากเส้นแรงดันตามเงื่อนไขที่การดูดของปั๊มเครือข่าย การสูญเสียแรงดันในท่อส่งคืน DН การส่งคืนของเครือข่ายการทำความร้อนหลัก (เส้น A-B) จะถูกพล็อตอย่างต่อเนื่องโดยใช้ผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิก ปริมาณแรงดันในท่อส่งกลับต้องเป็นไปตามข้อกำหนดที่ระบุไว้ข้างต้นเมื่อสร้างท่อแรงดันสถิต

e) แรงดันที่มีอยู่ที่ต้องการจะถูกกันไว้ที่สมาชิกสุดท้าย DN ab ขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานของลิฟต์ เครื่องทำความร้อน เครื่องผสม และเครือข่ายการทำความร้อนแบบกระจาย (สาย B-C) ปริมาณแรงดันที่มีอยู่ที่จุดเชื่อมต่อของเครือข่ายการกระจายถือว่ามีอย่างน้อย 40 เมตร

f) เริ่มต้นจากโหนดไปป์ไลน์สุดท้าย การสูญเสียแรงดันจะสะสมอยู่ในไปป์ไลน์ของสายหลัก DH ใต้ (สาย C-D) ความดันที่ทุกจุดของท่อจ่ายขึ้นอยู่กับสภาพความแข็งแรงเชิงกลไม่ควรเกิน 160 ม.

g) การสูญเสียแรงดันในแหล่งความร้อน DН จะถูกเลื่อนออกไป (สาย D-E) และรับแรงดันที่ทางออกของปั๊มเครือข่าย ในกรณีที่ไม่มีข้อมูล การสูญเสียแรงดันในการสื่อสารของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนสามารถสันนิษฐานได้ว่าอยู่ที่ 25 - 30 ม. และสำหรับโรงต้มน้ำเขต 8-16 ม.

กำหนดแรงดันของปั๊มเครือข่าย

ความดันของปั๊มชาร์จถูกกำหนดโดยความดันของโหมดคงที่

จากผลการก่อสร้างนี้ ทำให้ได้รูปแบบเริ่มต้นของกราฟเพียโซเมตริกซึ่งช่วยให้สามารถประเมินแรงกดดันที่ทุกจุดของระบบจ่ายความร้อน (รูปที่ 7.1)

หากไม่เป็นไปตามข้อกำหนด ให้เปลี่ยนตำแหน่งและรูปร่างของกราฟพีโซเมตริก:

ก) หากเส้นแรงดันของท่อส่งกลับข้ามความสูงของอาคารหรืออยู่ห่างจากอาคารน้อยกว่า 3 ธ.5 ม. ควรยกกราฟเพียโซเมตริกขึ้นเพื่อให้แรงดันในท่อส่งกลับทำให้มั่นใจได้ว่าการเติมของระบบ

b) หากแรงดันสูงสุดในท่อส่งกลับเกินแรงดันที่อนุญาตในอุปกรณ์ทำความร้อนและไม่สามารถลดลงได้โดยการเลื่อนกราฟเพียโซเมตริกลงก็ควรลดลงโดยการติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันในท่อส่งกลับ

c) หากเส้นที่ไม่เดือดตัดกับเส้นแรงดันในท่อจ่ายน้ำเดือดอาจเกิดขึ้นเลยจุดตัดกัน ดังนั้นควรเพิ่มแรงดันน้ำในส่วนนี้ของเครือข่ายทำความร้อนโดยการเลื่อนกราฟเพียโซเมตริกขึ้นด้านบนหากเป็นไปได้หรือโดยการติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันบนท่อจ่าย

d) หากแรงดันสูงสุดในอุปกรณ์ของโรงบำบัดความร้อนของแหล่งความร้อนเกินค่าที่อนุญาต ให้ติดตั้งปั๊มเสริมบนท่อจ่าย

การแบ่งเครือข่ายการทำความร้อนออกเป็นโซนคงที่ กราฟเพียโซเมตริกได้รับการพัฒนาสำหรับสองโหมด ประการแรก สำหรับโหมดคงที่ เมื่อไม่มีการไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อน สันนิษฐานว่าระบบเต็มไปด้วยน้ำที่อุณหภูมิ 100°C ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องรักษาแรงดันส่วนเกินในท่อความร้อนเพื่อหลีกเลี่ยงการเดือดของสารหล่อเย็น ประการที่สองสำหรับโหมดอุทกพลศาสตร์ - เมื่อมีสารหล่อเย็นไหลเวียนอยู่ในระบบ

การพัฒนากำหนดการเริ่มต้นด้วยโหมดคงที่ ตำแหน่งของเส้นแรงดันคงที่ทั้งหมดบนกราฟควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าสมาชิกทั้งหมดเชื่อมต่อกับเครือข่ายเครื่องทำความร้อนตามรูปแบบที่ขึ้นต่อกัน ในการดำเนินการนี้ แรงดันคงที่ไม่ควรเกินค่าที่อนุญาตโดยพิจารณาจากความแข็งแกร่งของการติดตั้งสมาชิก และควรตรวจสอบให้แน่ใจว่าระบบท้องถิ่นเต็มไปด้วยน้ำ การมีโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบทำความร้อนทั้งหมดช่วยลดความยุ่งยากในการทำงานและเพิ่มความน่าเชื่อถือ หากมีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ของโลก การสร้างเขตคงที่ทั่วไปนั้นเป็นไปไม่ได้ด้วยเหตุผลดังต่อไปนี้

ตำแหน่งต่ำสุดของระดับแรงดันสถิตถูกกำหนดจากเงื่อนไขของการเติมน้ำในระบบท้องถิ่นและรับรองว่าที่จุดสูงสุดของระบบของอาคารที่สูงที่สุดซึ่งตั้งอยู่ในพื้นที่ที่มีเครื่องหมาย geodetic สูงสุดจะมีแรงดันส่วนเกิน อย่างน้อย 0.05 MPa ความกดดันนี้กลับกลายเป็นว่าสูงจนไม่อาจยอมรับได้สำหรับอาคารที่ตั้งอยู่ในพื้นที่ส่วนนั้นซึ่งมีระดับความสูงทางภูมิศาสตร์ต่ำที่สุด ภายใต้เงื่อนไขดังกล่าวจำเป็นต้องแบ่งระบบจ่ายความร้อนออกเป็นสองโซนคงที่ โซนหนึ่งสำหรับส่วนหนึ่งของพื้นที่ที่มีเครื่องหมายจีโอเดติกต่ำ และอีกโซนที่มีเครื่องหมายสูง

ในรูป รูปที่ 7.2 แสดงกราฟเพโซเมตริกและแผนผังของระบบจ่ายความร้อนสำหรับพื้นที่ที่มีเครื่องหมายระดับพื้นดินแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ (40 ม.) ส่วนของพื้นที่ที่อยู่ติดกับแหล่งจ่ายความร้อนมีเครื่องหมาย geodetic เป็นศูนย์ ในส่วนต่อพ่วงของพื้นที่เครื่องหมายคือ 40 เมตร ความสูงของอาคารคือ 30 และ 45 ม. เพื่อให้สามารถเติมน้ำในระบบทำความร้อนในอาคารได้ III และ IVตั้งอยู่ที่เครื่องหมาย 40 ม. และสร้างแรงดันส่วนเกิน 5 ม. ที่จุดบนของระบบระดับความดันสถิตทั้งหมดควรอยู่ที่เครื่องหมาย 75 ม. (บรรทัด 5 2 - S 2) ในกรณีนี้ หัวแบบคงที่จะเท่ากับ 35ม. อย่างไรก็ตาม ส่วนหัวที่สูงถึง 75 เมตร ไม่เป็นที่ยอมรับสำหรับอาคาร ฉันและ ครั้งที่สองซึ่งอยู่ที่เครื่องหมายศูนย์ สำหรับพวกเขา ตำแหน่งสูงสุดที่อนุญาตของระดับความดันสถิตรวมคือ 60 ม. ดังนั้นภายใต้เงื่อนไขที่พิจารณา จึงเป็นไปไม่ได้ที่จะสร้างโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบจ่ายความร้อนทั้งหมด

วิธีแก้ปัญหาที่เป็นไปได้คือแบ่งระบบจ่ายความร้อนออกเป็นสองโซนโดยมีระดับหัวคงที่ทั้งหมดต่างกัน - โซนล่างมีระดับ 50 ม. (เส้น เซนต์-ศรี) และอันบนด้วยระดับ 75m (เส้น ส 2 -ส 2)ด้วยโซลูชันนี้ ผู้ใช้บริการทุกคนสามารถเชื่อมต่อกับระบบจ่ายความร้อนตามรูปแบบที่ต้องพึ่งพาได้ เนื่องจากแรงดันสถิตในโซนด้านล่างและด้านบนอยู่ภายในขีดจำกัดที่ยอมรับได้

เพื่อที่ว่าเมื่อการไหลเวียนของน้ำในระบบหยุดลง ระดับความดันสถิตจะถูกสร้างตามโซนสองโซนที่ยอมรับ อุปกรณ์แยกจะถูกวางไว้ที่จุดเชื่อมต่อ (รูปที่ 7.2 6 ). อุปกรณ์นี้ปกป้องเครือข่ายทำความร้อนจากแรงดันที่เพิ่มขึ้นเมื่อปั๊มหมุนเวียนหยุด โดยจะตัดออกเป็นสองโซนอิสระทางไฮดรอลิก: ด้านบนและด้านล่าง

เมื่อปั๊มหมุนเวียนหยุด แรงดันตกในท่อส่งกลับของโซนด้านบนจะถูกป้องกันโดยตัวควบคุมความดัน "เข้าหาตัวมันเอง" RDDS (10) ซึ่งจะรักษาความดันที่ตั้งไว้คงที่ RDDS ณ จุดที่รับพัลส์ เมื่อความดันลดลงก็จะปิดลง แรงดันตกในท่อจ่ายถูกป้องกันโดยวาล์วกันกลับ (11) ที่ติดตั้งอยู่ซึ่งปิดด้วย ดังนั้น RDDS และเช็ควาล์วจะตัดเครือข่ายการทำความร้อนออกเป็นสองโซน ในการป้อนโซนด้านบนจะมีการติดตั้งปั๊มป้อน (8) ซึ่งจะรับน้ำจากโซนด้านล่างและจ่ายไปยังโซนด้านบน แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มมีค่าเท่ากับความแตกต่างระหว่างหัวอุทกสถิตของโซนบนและล่าง โซนด้านล่างถูกป้อนโดยปั๊มแต่งหน้า 2 และตัวควบคุมการแต่งหน้า 3

รูปที่ 7.2. ระบบทำความร้อนแบ่งออกเป็น 2 โซนคงที่

เอ - กราฟเพียโซเมตริก;

b - แผนผังของระบบจ่ายความร้อน S 1 - S 1 - เส้นแรงดันสถิตรวมของโซนล่าง

S 2 – S 2 - เส้นแรงดันสถิตรวมของโซนด้านบน

N p.n1 - แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มฟีดของโซนด้านล่าง N p.n2 - แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มแต่งหน้าโซนด้านบน N RDDS - ความดันซึ่งตั้งค่าตัวควบคุม RDDS (10) และ RD2 (9) ไว้ ΔН RDDS - แรงดันที่เปิดใช้งานบนวาล์วควบคุม RDDS ในโหมดอุทกพลศาสตร์; I-IV- สมาชิก; ถังเก็บน้ำแต่งหน้า 1 อัน; 2.3 - ปั๊มแต่งหน้าและตัวควบคุมการแต่งหน้าโซนล่าง 4 - ปั๊มแบบสวิตช์ล่วงหน้า; 5 - เครื่องทำน้ำอุ่นไอน้ำหลัก 6- ปั๊มเครือข่าย; 7 - หม้อต้มน้ำร้อนสูงสุด; 8 , 9 - ปั๊มแต่งหน้าและตัวควบคุมการแต่งหน้าโซนด้านบน 10 - เครื่องปรับความดัน "เข้าหาคุณ" RDDS; 11- เช็ควาล์ว

ตัวควบคุม RDDS ถูกตั้งค่าเป็นความดัน Nrdds (รูปที่ 7.2a) ตัวควบคุมการแต่งหน้า RD2 ถูกตั้งค่าไว้ที่แรงดันเดียวกัน

ในโหมดอุทกพลศาสตร์ ตัวควบคุม RDDS จะรักษาความดันไว้ที่ระดับเดียวกัน ที่จุดเริ่มต้นของเครือข่าย ปั๊มแต่งหน้าที่มีตัวควบคุมจะรักษาแรงดันของ H O1 ความแตกต่างของแรงกดดันเหล่านี้ใช้ในการเอาชนะความต้านทานไฮดรอลิกในท่อส่งกลับระหว่างอุปกรณ์แยกและปั๊มหมุนเวียนของแหล่งความร้อน ความดันที่เหลือจะถูกเปิดใช้งานในสถานีย่อยปีกผีเสื้อบนวาล์ว RDDS ในรูป 8.9 และความดันส่วนนี้แสดงด้วยค่า ΔН RDDS สถานีย่อยปีกผีเสื้อในโหมดอุทกพลศาสตร์ทำให้สามารถรักษาความดันในแนวกลับของโซนด้านบนไม่ต่ำกว่าระดับแรงดันคงที่ที่ยอมรับ S 2 - S 2

เส้นเพียโซเมตริกที่สอดคล้องกับระบอบอุทกพลศาสตร์แสดงไว้ในรูปที่ 7.2ก. แรงดันสูงสุดในท่อส่งคืนที่ Consumer IV คือ 90-40 = 50m ซึ่งเป็นที่ยอมรับ ความดันในแนวกลับของโซนล่างยังอยู่ในขอบเขตที่ยอมรับได้

ในท่อจ่ายแรงดันสูงสุดหลังแหล่งความร้อนคือ 160 ม. ซึ่งไม่เกินค่าที่อนุญาตตามความแข็งแรงของท่อ ความดันเพียโซเมตริกขั้นต่ำในท่อจ่ายคือ 110 ม. ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ว่าสารหล่อเย็นจะไม่เดือดเนื่องจากที่อุณหภูมิการออกแบบ 150 ° C แรงดันขั้นต่ำที่อนุญาตคือ 40 ม.

กราฟเพียโซเมตริกที่พัฒนาขึ้นสำหรับโหมดสแตติกและอุทกพลศาสตร์ช่วยให้สามารถเชื่อมต่อสมาชิกทั้งหมดตามวงจรที่ขึ้นต่อกัน

วิธีแก้ปัญหาที่เป็นไปได้อีกประการหนึ่งสำหรับโหมดอุทกสถิตของระบบทำความร้อนที่แสดงในรูปที่ 1 7.2 คือการเชื่อมต่อของสมาชิกบางรายตามโครงการอิสระ อาจมีสองตัวเลือกที่นี่ ตัวเลือกแรก- กำหนดระดับความดันสถิตทั่วไปที่ 50 ม. (เส้น S 1 - S 1) และเชื่อมต่ออาคารที่ตั้งอยู่ที่เครื่องหมาย geodetic บนตามรูปแบบอิสระ ในกรณีนี้แรงดันคงที่ในเครื่องทำน้ำร้อน - น้ำของอาคารในโซนด้านบนที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นทำความร้อนจะอยู่ที่ 50-40 = 10 ม. และที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นที่ให้ความร้อนจะถูกกำหนดโดยความสูงของ สิ่งก่อสร้าง. ตัวเลือกที่สองคือการตั้งค่าระดับความดันสถิตทั่วไปที่ 75 ม. (เส้น S 2 - S 2) โดยเชื่อมต่ออาคารของโซนด้านบนตามรูปแบบการพึ่งพาและอาคารของโซนด้านล่าง - ตาม หนึ่งอิสระ ในกรณีนี้แรงดันคงที่ในเครื่องทำน้ำอุ่นและน้ำที่ด้านข้างของสารหล่อเย็นทำความร้อนจะเท่ากับ 75 ม. นั่นคือ น้อยกว่าค่าที่อนุญาต (100 ม.)

หลัก 1, 2; 3;

เพิ่ม. 4, 7, 8.

แรงดันตกที่มีอยู่เพื่อสร้างการไหลเวียนของน้ำ Pa ถูกกำหนดโดยสูตร

โดยที่ DPn คือความดันที่สร้างโดยปั๊มหมุนเวียนหรือลิฟต์ Pa;

ДPE - ความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติในวงแหวนการคำนวณเนื่องจากการระบายความร้อนของน้ำในท่อและอุปกรณ์ทำความร้อน Pa;

ในระบบสูบน้ำ ไม่อนุญาตให้คำนึงถึง DP หากมีค่าน้อยกว่า 10% ของ DP

แรงดันตกที่ทางเข้าอาคาร DPR = 150 kPa

การคำนวณความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติ

ความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติที่เกิดขึ้นในวงแหวนการออกแบบของระบบท่อเดี่ยวแนวตั้งที่มีการกระจายด้านล่างปรับได้ด้วยส่วนปิด Pa ถูกกำหนดโดยสูตร

ความหนาแน่นของน้ำที่เพิ่มขึ้นโดยเฉลี่ยเมื่ออุณหภูมิลดลง 1? C, kg/(m3?? C);

ระยะห่างแนวตั้งจากศูนย์ทำความร้อนถึงศูนย์ทำความเย็น

อุปกรณ์ทำความร้อน, ม.;

การไหลของน้ำในไรเซอร์ กิโลกรัม/ชั่วโมง ถูกกำหนดโดยสูตร

การคำนวณแรงดันการไหลเวียนของปั๊ม

ค่า Pa จะถูกเลือกตามความแตกต่างของความดันที่มีอยู่ที่ทางเข้าและค่าสัมประสิทธิ์การผสม U ตามโนโมแกรม

ความแตกต่างของแรงดันที่มีอยู่ที่ทางเข้า = 150 kPa;

พารามิเตอร์น้ำหล่อเย็น:

ในเครือข่ายทำความร้อน f1=150?C; f2=70?ค;

ในระบบทำความร้อน t1=95?C; t2=70?ค;

เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์การผสมโดยใช้สูตร

µ= f1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2.2; (2.4)

การคำนวณระบบทำน้ำร้อนด้วยระบบไฮดรอลิกโดยใช้วิธีการสูญเสียแรงดันจำเพาะเนื่องจากแรงเสียดทาน

การคำนวณวงแหวนหมุนเวียนหลัก

1) การคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนหลักดำเนินการผ่านไรเซอร์ 15 ของระบบทำน้ำร้อนแบบท่อเดียวแนวตั้งพร้อมสายไฟด้านล่างและการเคลื่อนตัวทางปลายตายของสารหล่อเย็น

2) เราแบ่งระบบการไหลเวียนส่วนกลางหลักออกเป็นส่วนการคำนวณ

3) ในการเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อล่วงหน้า ค่าเสริมจะถูกกำหนด - ค่าเฉลี่ยของการสูญเสียแรงดันจำเพาะจากการเสียดสี Pa ต่อท่อ 1 เมตรตามสูตร

แรงดันที่มีอยู่ในระบบทำความร้อนที่ใช้คือ Pa;

ความยาวรวมของวงแหวนหมุนเวียนหลัก, m;

ปัจจัยการแก้ไขโดยคำนึงถึงส่วนแบ่งของการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ในระบบ

สำหรับระบบทำความร้อนที่มีการหมุนเวียนของปั๊ม ส่วนแบ่งของการสูญเสียเนื่องจากความต้านทานภายในคือ b=0.35 และเนื่องจากแรงเสียดทาน b=0.65

4) กำหนดอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นในแต่ละส่วน กิโลกรัมต่อชั่วโมง โดยใช้สูตร

พารามิเตอร์ของสารหล่อเย็นในท่อจ่ายและส่งคืนของระบบทำความร้อน ?C;

ความจุความร้อนจำเพาะของน้ำเท่ากับ 4.187 kJ/(kg??С);

ค่าสัมประสิทธิ์สำหรับคำนึงถึงการไหลของความร้อนเพิ่มเติมเมื่อปัดเศษเหนือค่าที่คำนวณได้

ค่าสัมประสิทธิ์การบัญชีสำหรับการสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมโดยอุปกรณ์ทำความร้อนใกล้รั้วภายนอก

6) เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะในพื้นที่การออกแบบ (และเขียนผลรวมในตารางที่ 1) โดย

ตารางที่ 1

1 แปลง เกทวาล์ว d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 1 ชิ้น
ส่วนที่ 2 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น
มาตรา 3 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 4 ชิ้น
มาตรา 4 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 5 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 6 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 4 ชิ้น
มาตรา 7 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น งอ 90° d=15 4 ชิ้น
ส่วนที่ 8 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น
มาตรา 9 ทีสำหรับทาง d=10 1 ชิ้น งอ 90° d=10 1 ชิ้น
ส่วนที่ 10 ทีสำหรับทาง d=10 4 ชิ้น โค้ง 90° d=10 11 ชิ้น เครน KTR d=10 3 ตัว หม้อน้ำ RSV 3 ชิ้น
ส่วนที่ 11 ทีสำหรับทาง d=10 1 ชิ้น งอ 90° d=10 1 ชิ้น
มาตรา 12 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น
มาตรา 13 ทีสำหรับทาง d=15 1 ชิ้น งอ 90° d=15 4 ชิ้น
มาตรา 14 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 4 ชิ้น
ส่วนที่ 15 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น งอ 90° d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 16 ทีสำหรับทาง d=20 1 ชิ้น
ส่วนที่ 17 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 4 ชิ้น
มาตรา 18 ทีสำหรับทาง d=25 1 ชิ้น
ส่วนที่ 19 เกทวาล์ว d=25 1 ชิ้น งอ 90° d=25 1 ชิ้น

7) ในแต่ละส่วนของวงแหวนหมุนเวียนหลัก เราจะกำหนดการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานเฉพาะที่ Z ขึ้นอยู่กับผลรวมของสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะ Uo และความเร็วของน้ำในส่วนนั้น

8) เราตรวจสอบปริมาณสำรองของแรงดันตกที่มีอยู่ในวงแหวนหมุนเวียนหลักตามสูตร

การสูญเสียแรงดันทั้งหมดในวงแหวนหมุนเวียนหลักอยู่ที่ไหน Pa;

ด้วยรูปแบบการไหลของน้ำหล่อเย็นทางตัน ความคลาดเคลื่อนระหว่างการสูญเสียแรงดันในวงแหวนหมุนเวียนไม่ควรเกิน 15%

เราสรุปการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนหลักในตารางที่ 1 (ภาคผนวก A) เป็นผลให้เราได้รับความคลาดเคลื่อนการสูญเสียแรงดัน

การคำนวณวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็ก

เราทำการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนทุติยภูมิผ่านไรเซอร์ 8 ของระบบทำน้ำร้อนแบบท่อเดียว

1) เราคำนวณความดันการไหลเวียนตามธรรมชาติเนื่องจากการระบายความร้อนของน้ำในอุปกรณ์ทำความร้อนของไรเซอร์ 8 โดยใช้สูตร (2.2)

2) กำหนดอัตราการไหลของน้ำในไรเซอร์ 8 โดยใช้สูตร (2.3)

3) เรากำหนดแรงดันตกคร่อมที่มีอยู่สำหรับวงแหวนหมุนเวียนผ่านไรเซอร์รอง ซึ่งควรจะเท่ากับการสูญเสียแรงดันที่ทราบในส่วนวงจรการไหลเวียนหลัก ปรับตามความแตกต่างของแรงดันการไหลเวียนตามธรรมชาติในวงแหวนรองและวงแหวนหลัก:

15128.7+(802-1068)=14862.7 ป่า

4) หาค่าเฉลี่ยของการสูญเสียแรงดันเชิงเส้นโดยใช้สูตร (2.5)

5) ขึ้นอยู่กับค่า Pa/m อัตราการไหลของสารหล่อเย็นในพื้นที่ กิโลกรัม/ชั่วโมง และขึ้นอยู่กับความเร็วสูงสุดของการเคลื่อนที่ของสารหล่อเย็น เราจะกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางเบื้องต้นของท่อ dу, mm; การสูญเสียแรงดันจำเพาะที่เกิดขึ้นจริง R, Pa/m; ความเร็วน้ำหล่อเย็นจริง V, m/s ตาม

6) เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะในพื้นที่การออกแบบ (และเขียนผลรวมในตารางที่ 2) โดย

7) ในส่วนของวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็ก เราจะกำหนดการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานเฉพาะที่ Z ขึ้นอยู่กับผลรวมของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะ Uo และความเร็วของน้ำในส่วนนั้น

8) เราสรุปการคำนวณไฮดรอลิกของวงแหวนหมุนเวียนขนาดเล็กในตารางที่ 2 (ภาคผนวก B) เราตรวจสอบการเชื่อมต่อไฮดรอลิกระหว่างวงแหวนไฮดรอลิกหลักและเล็กตามสูตร

9) กำหนดการสูญเสียแรงดันที่ต้องการในแหวนปีกผีเสื้อโดยใช้สูตร

10) กำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของแหวนปีกผีเสื้อโดยใช้สูตร

ที่ไซต์งาน จำเป็นต้องติดตั้งแหวนรองปีกผีเสื้อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางเดินภายใน DN=5 มม

หลักการทั่วไปของการคำนวณไฮดรอลิกของท่อสำหรับระบบทำน้ำร้อนมีการอธิบายรายละเอียดไว้ในส่วน ระบบทำน้ำร้อน. นอกจากนี้ยังใช้สำหรับการคำนวณท่อความร้อนของเครือข่ายทำความร้อน แต่คำนึงถึงคุณสมบัติบางประการด้วย ดังนั้นในการคำนวณท่อความร้อนจะมีการเคลื่อนตัวของน้ำอย่างปั่นป่วน (ความเร็วของน้ำมากกว่า 0.5 m / s, ไอน้ำ - มากกว่า 20-30 m / s เช่น พื้นที่การคำนวณกำลังสอง) ค่าของ ความหยาบเท่ากันของพื้นผิวด้านในของท่อเหล็กเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ mm ยอมรับสำหรับ: ท่อไอน้ำ - k = 0.2; เครือข่ายน้ำ - k = 0.5; ท่อคอนเดนเสท - k = 0.5-1.0

ต้นทุนน้ำหล่อเย็นโดยประมาณสำหรับแต่ละส่วนของเครือข่ายการทำความร้อนจะพิจารณาจากผลรวมของต้นทุนของสมาชิกแต่ละราย โดยคำนึงถึงแผนภาพการเชื่อมต่อของเครื่องทำความร้อน DHW นอกจากนี้จำเป็นต้องทราบแรงดันตกจำเพาะที่เหมาะสมที่สุดในท่อซึ่งกำหนดไว้ก่อนหน้านี้โดยการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์ โดยทั่วไปจะใช้ค่าเท่ากับ 0.3-0.6 kPa (3-6 kgf/m2) สำหรับเครือข่ายการทำความร้อนหลัก และสูงถึง 2 kPa (20 kgf/m2) สำหรับกิ่งก้าน

เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกงานต่อไปนี้จะได้รับการแก้ไข: 1) การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ; 2) การหาค่าความดัน-ความดันตกคร่อม 3) การกำหนดแรงดันกระแสที่จุดต่าง ๆ ในเครือข่าย 4) การกำหนดแรงดันที่อนุญาตในท่อภายใต้โหมดการทำงานและเงื่อนไขต่าง ๆ ของเครือข่ายการทำความร้อน

เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกจะใช้ไดอะแกรมและโปรไฟล์ geodetic ของตัวทำความร้อนหลักซึ่งระบุตำแหน่งของแหล่งจ่ายความร้อน ผู้ใช้ความร้อน และโหลดการออกแบบ เพื่อเพิ่มความเร็วและลดความซับซ้อนในการคำนวณแทนที่จะใช้ตารางจะใช้โนโมแกรมลอการิทึมของการคำนวณไฮดรอลิก (รูปที่ 1) และในปีที่ผ่านมามีการใช้การคำนวณด้วยคอมพิวเตอร์และโปรแกรมกราฟิก

ภาพที่ 1.

กราฟเพียโซเมตริก

เมื่อออกแบบและในทางปฏิบัติ กราฟ Piezometric ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายเพื่อคำนึงถึงอิทธิพลร่วมกันของโปรไฟล์ geodetic ของพื้นที่ ความสูงของระบบสมาชิก และแรงกดดันในการทำงานในเครือข่ายการทำความร้อน จากนั้นจึงง่ายต่อการกำหนดความดัน (ความดัน) และความดันที่มีอยู่ ณ จุดใดก็ได้ในเครือข่ายและในระบบสมาชิกสำหรับสถานะไดนามิกและคงที่ของระบบ ลองพิจารณาการสร้างกราฟพีโซเมตริก แล้วเราจะถือว่าความดันและความดัน ความดันตกคร่อม และการสูญเสียความดันมีความสัมพันธ์กันโดยขึ้นต่อกันดังต่อไปนี้: H = p/γ, m (Pa/m); ∆Н = ∆р/ γ, m (Pa/m); และ h = R/ γ (Pa) โดยที่ Н และ ∆Н - ความดันและการสูญเสียความดัน m (Pa/m) р และ ∆р - ความดันและความดันลดลง kgf/m 2 (Pa); γ - ความหนาแน่นมวลของสารหล่อเย็น, kg/m3; h และ R - การสูญเสียแรงดันเฉพาะ (ค่าไร้มิติ) และแรงดันตกจำเพาะ kgf/m 2 (Pa/m)

เมื่อสร้างกราฟพีโซเมตริกในโหมดไดนามิก แกนของปั๊มเครือข่ายจะถูกใช้เป็นที่มาของพิกัด โดยยึดจุดนี้เป็นศูนย์ตามเงื่อนไข พวกเขาสร้างโปรไฟล์ภูมิประเทศตามเส้นทางของทางหลวงสายหลักและตามกิ่งก้านที่มีลักษณะเฉพาะ (ระดับความสูงที่แตกต่างจากระดับความสูงของทางหลวงสายหลัก) ความสูงของอาคารที่เชื่อมต่อจะถูกวาดบนโปรไฟล์ในมาตราส่วนจากนั้นก่อนหน้านี้ถือว่ามีแรงกดดันที่ด้านดูดของตัวสะสมปั๊มเครือข่าย H ดวงอาทิตย์ = 10-15 ม. เส้นแนวนอน A 2 B 4 จะถูกวาด (รูปที่ .2, ก) จากจุด A 2 ความยาวของส่วนที่คำนวณได้ของท่อความร้อนจะถูกพล็อตตามแกน abscissa (ด้วยผลรวมสะสม) และตามแนวแกนกำหนดจากจุดสิ้นสุดของส่วนที่คำนวณ - การสูญเสียแรงดัน Σ∆H ในส่วนเหล่านี้ . เมื่อเชื่อมต่อจุดบนของส่วนเหล่านี้เราจะได้เส้นหัก A 2 B 2 ซึ่งจะเป็นเส้นเพียโซเมตริกของเส้นกลับ แต่ละส่วนแนวตั้งตั้งแต่ระดับทั่วไป A 2 B 4 ไปจนถึงเส้นเพียโซเมตริก A 2 B 2 บ่งบอกถึงการสูญเสียแรงดันในเส้นส่งคืนจากจุดที่สอดคล้องกันไปยังปั๊มหมุนเวียนที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อน จากจุด B 2 บนเครื่องชั่ง แรงดันที่มีอยู่ที่จำเป็นสำหรับสมาชิกที่ปลายเส้น ∆H ab จะถูกพล็อตขึ้นด้านบน ซึ่งอยู่ที่ 15-20 ม. หรือมากกว่า ส่วนผลลัพธ์ B 1 B 2 จะแสดงลักษณะของความดันที่ส่วนท้ายของสายจ่าย จากจุด B 1 การสูญเสียแรงดันในท่อจ่าย ∆Н p จะถูกเลื่อนออกไปและลากเส้นแนวนอน B 3 A 1

รูปที่ 2.ก - การสร้างกราฟเพียโซเมตริก b - กราฟเพียโซเมตริกของเครือข่ายการทำความร้อนแบบสองท่อ

จากบรรทัด A 1 B 3 ลงไป การสูญเสียแรงดันจะถูกสะสมไว้ในส่วนของสายจ่ายจากแหล่งความร้อนไปยังจุดสิ้นสุดของส่วนที่คำนวณแต่ละรายการและเส้นเพียโซเมตริก A 1 B 1 ของสายจ่ายจะถูกสร้างขึ้นในลักษณะเดียวกันกับเส้นก่อนหน้า หนึ่ง.

ด้วยระบบ PZT แบบปิดและเส้นผ่านศูนย์กลางท่อเท่ากันของท่อจ่ายและท่อส่งคืน เส้นเพียโซเมตริก A 1 B 1 จึงเป็นภาพสะท้อนของเส้น A 2 B 2 จากจุด A การสูญเสียแรงดันในห้องหม้อไอน้ำของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหรือในวงจรห้องหม้อไอน้ำ ∆Н b (10-20 ม.) จะถูกเลื่อนออกไปด้านบน ความดันในท่อร่วมจ่ายจะเป็น N n ในท่อร่วมส่งกลับ - N ดวงอาทิตย์และความดันของปั๊มเครือข่ายจะเป็น N s.n

สิ่งสำคัญที่ควรทราบคือเมื่อเชื่อมต่อระบบท้องถิ่นโดยตรง ท่อส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนจะเชื่อมต่อแบบไฮดรอลิกกับระบบท้องถิ่น และความดันในท่อส่งกลับจะถูกถ่ายโอนไปยังระบบท้องถิ่นทั้งหมดและในทางกลับกัน

ในระหว่างการสร้างกราฟเพียโซเมตริกในช่วงเริ่มต้น แรงดันที่ท่อร่วมดูดของปั๊มเครือข่าย N กับ ถูกนำมาใช้ตามอำเภอใจ การเลื่อนกราฟพีโซเมตริกขนานกับตัวมันเองขึ้นหรือลงทำให้คุณสามารถยอมรับแรงกดดันใดๆ ที่ด้านดูดของปั๊มเครือข่ายและในระบบท้องถิ่นตามลำดับ

เมื่อเลือกตำแหน่งของกราฟเพียโซเมตริก จำเป็นต้องดำเนินการตามเงื่อนไขต่อไปนี้:

1. ความดัน (ความดัน) ที่จุดใดๆ ในท่อส่งกลับไม่ควรสูงกว่าแรงดันใช้งานที่อนุญาตในระบบท้องถิ่น สำหรับระบบทำความร้อนใหม่ (ที่มีคอนเวคเตอร์) แรงดันใช้งานคือ 0.1 MPa (10 เมตรของคอลัมน์น้ำ) สำหรับ ระบบที่มีหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.5-0.6 MPa (คอลัมน์น้ำ 50-60 ม.)

2. แรงดันในท่อส่งกลับต้องแน่ใจว่าท่อด้านบนและอุปกรณ์ของระบบทำความร้อนในพื้นที่เต็มไปด้วยน้ำ

3. ความดันในแนวกลับ เพื่อหลีกเลี่ยงการก่อตัวของสุญญากาศ ไม่ควรต่ำกว่า 0.05-0.1 MPa (คอลัมน์น้ำ 5-10 เมตร)

4. ความดันที่ด้านดูดของปั๊มเครือข่ายไม่ควรต่ำกว่า 0.05 MPa (คอลัมน์น้ำ 5 ม.)

5. ความดันที่จุดใดๆ ในท่อจ่ายจะต้องสูงกว่าแรงดันเดือดที่อุณหภูมิสูงสุด (การออกแบบ) ของสารหล่อเย็น

6. แรงดันที่มีอยู่ที่จุดสิ้นสุดของเครือข่ายจะต้องเท่ากับหรือมากกว่าการสูญเสียแรงดันที่คำนวณได้ที่อินพุตของผู้สมัครสมาชิกสำหรับการไหลของน้ำหล่อเย็นที่คำนวณได้

7. ในฤดูร้อน แรงดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับมีมากกว่าแรงดันคงที่ในระบบ DHW

สถานะคงที่ของระบบทำความร้อนส่วนกลาง เมื่อปั๊มเครือข่ายหยุดและการไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อนส่วนกลางหยุดทำงาน ปั๊มจะเปลี่ยนจากสถานะไดนามิกไปเป็นสถานะคงที่ ในกรณีนี้ความดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนจะเท่ากัน เส้นเพียโซเมตริกจะรวมเป็นเส้นเดียว - เส้นแรงดันคงที่และบนกราฟจะมีตำแหน่งกลางซึ่งกำหนดโดยความดันของ อุปกรณ์แต่งหน้าของแหล่ง MDH

ความดันของอุปกรณ์แต่งหน้าถูกกำหนดโดยเจ้าหน้าที่สถานีโดยจุดสูงสุดของท่อของระบบท้องถิ่นที่เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายทำความร้อนหรือโดยแรงดันไอของน้ำร้อนยวดยิ่งที่จุดสูงสุดของท่อ ตัวอย่างเช่นที่อุณหภูมิการออกแบบของสารหล่อเย็น T 1 = 150 °C ความดันที่จุดสูงสุดของท่อที่มีน้ำร้อนยวดยิ่งจะเท่ากับ 0.38 MPa (คอลัมน์น้ำ 38 ม.) และที่ T 1 = 130 °C - 0.18 MPa (คอลัมน์น้ำ 18 ม.)

อย่างไรก็ตาม ในทุกกรณี แรงดันคงที่ในระบบสมาชิกที่อยู่ต่ำไม่ควรเกินแรงดันใช้งานที่อนุญาตที่ 0.5-0.6 MPa (5-6 atm) หากเกิน ระบบเหล่านี้ควรถูกถ่ายโอนไปยังรูปแบบการเชื่อมต่อที่เป็นอิสระ การลดแรงดันคงที่ในเครือข่ายการทำความร้อนสามารถทำได้โดยการตัดการเชื่อมต่ออาคารสูงออกจากเครือข่ายโดยอัตโนมัติ

ในกรณีฉุกเฉิน ในกรณีที่สูญเสียแหล่งจ่ายไฟไปยังสถานีโดยสิ้นเชิง (การหยุดเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า) การไหลเวียนและการแต่งหน้าจะหยุดลง ในขณะที่แรงกดดันในทั้งสองบรรทัดของเครือข่ายการทำความร้อนจะเท่ากัน เส้นแรงดันสถิตซึ่งจะเริ่มช้าลงค่อยๆลดลงเนื่องจากการรั่วไหลของน้ำในเครือข่ายผ่านการรั่วไหลและทำให้เย็นลงในท่อ ในกรณีนี้การต้มน้ำร้อนยวดยิ่งในท่อสามารถทำได้โดยการก่อตัวของไอล็อค การกลับมาหมุนเวียนของน้ำอีกครั้งในกรณีเช่นนี้อาจทำให้เกิดค้อนน้ำอย่างรุนแรงในท่อซึ่งอาจทำให้ข้อต่ออุปกรณ์ทำความร้อน ฯลฯ เสียหายได้ เพื่อหลีกเลี่ยงปรากฏการณ์นี้ การไหลเวียนของน้ำในระบบทำความร้อนส่วนกลางควรเริ่มต้นหลังจากแรงดันในท่อได้รับการฟื้นฟูแล้วเท่านั้น โดยเติมโครงข่ายทำความร้อนให้อยู่ในระดับไม่ต่ำกว่าโครงข่ายคงที่

เพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของเครือข่ายการทำความร้อนและระบบท้องถิ่น จำเป็นต้องจำกัดความผันผวนของแรงดันที่เป็นไปได้ในเครือข่ายการทำความร้อนให้อยู่ในระดับที่ยอมรับได้ เพื่อรักษาระดับความดันที่ต้องการในเครือข่ายการทำความร้อนและระบบท้องถิ่นที่จุดหนึ่งของเครือข่ายการทำความร้อน (และในสภาพภูมิประเทศที่ยากลำบาก - ในหลายจุด) แรงดันคงที่จะถูกรักษาไว้อย่างเทียมภายใต้โหมดการทำงานทั้งหมดของเครือข่ายและระหว่างแบบคงที่ เงื่อนไขการใช้อุปกรณ์แต่งหน้า

จุดที่รักษาความดันให้คงที่เรียกว่าจุดที่เป็นกลางของระบบ ตามกฎแล้ว แรงดันจะถูกรักษาไว้บนเส้นกลับ ในกรณีนี้จุดที่เป็นกลางจะอยู่ที่จุดตัดของพายโซมิเตอร์แบบย้อนกลับกับเส้นแรงดันคงที่ (จุด NT ในรูปที่ 2, b) การรักษาแรงดันคงที่ที่จุดที่เป็นกลางและการรั่วไหลของสารหล่อเย็นที่เติมจะดำเนินการโดยการแต่งหน้า ปั๊มของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหรือ RTS, KTS ผ่านอุปกรณ์แต่งหน้าอัตโนมัติ มีการติดตั้งตัวควบคุมอัตโนมัติบนสายการผลิต ซึ่งทำงานบนหลักการของตัวควบคุม "หลัง" และ "ก่อน" (รูปที่ 3)

รูปที่ 3. 1 - ปั๊มเครือข่าย; 2 - ปั๊มแต่งหน้า; 3 - น้ำร้อน; 4 - วาล์วควบคุมการแต่งหน้า

แรงกดดันของปั๊มเครือข่าย N s.n จะถูกนำมาเท่ากับผลรวมของการสูญเสียแรงดันไฮดรอลิก (ที่สูงสุด - การไหลของน้ำที่ออกแบบ): ในท่อจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อนในระบบของสมาชิก (รวมถึงอินพุตไปยังอาคาร ) ในการติดตั้งหม้อไอน้ำของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน หม้อไอน้ำสูงสุด หรือในห้องหม้อไอน้ำ แหล่งความร้อนจะต้องมีเครือข่ายอย่างน้อยสองเครื่องและปั๊มแต่งหน้าสองเครื่อง โดยหนึ่งในนั้นเป็นปั๊มสำรอง

ปริมาณการเติมสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดจะถือว่าเป็น 0.25% ของปริมาตรน้ำในท่อของเครือข่ายทำความร้อนและในระบบสมาชิกที่เชื่อมต่อกับเครือข่ายทำความร้อน, h.

ในรูปแบบที่มีการถอนน้ำโดยตรง ปริมาณการชาร์จจะเท่ากับผลรวมของการใช้น้ำที่คำนวณได้สำหรับการจัดหาน้ำร้อนและปริมาณการรั่วไหลในจำนวน 0.25% ของความจุของระบบ ความจุของระบบทำความร้อนถูกกำหนดโดยเส้นผ่านศูนย์กลางและความยาวของท่อจริงหรือตามมาตรฐานรวม m 3 / MW:

ความไม่ลงรอยกันที่พัฒนาบนพื้นฐานของความเป็นเจ้าของในองค์กรการดำเนินงานและการจัดการระบบจ่ายความร้อนในเมืองมีผลกระทบด้านลบมากที่สุดทั้งในระดับเทคนิคของการทำงานและประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจ มีข้อสังเกตข้างต้นว่าการทำงานของระบบจ่ายความร้อนเฉพาะแต่ละระบบนั้นดำเนินการโดยหลายองค์กร (บางครั้ง "บริษัท ย่อย" ขององค์กรหลัก) อย่างไรก็ตามความจำเพาะของระบบทำความร้อนแบบเขตซึ่งส่วนใหญ่เป็นเครือข่ายการทำความร้อนนั้นถูกกำหนดโดยการเชื่อมต่อที่แน่นแฟ้นของกระบวนการทางเทคโนโลยีในการทำงานและระบบไฮดรอลิกและความร้อนที่สม่ำเสมอ โหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อนซึ่งเป็นปัจจัยกำหนดในการทำงานของระบบนั้นมีลักษณะไม่เสถียรอย่างยิ่งซึ่งทำให้ระบบจ่ายความร้อนควบคุมได้ยากเมื่อเปรียบเทียบกับระบบวิศวกรรมในเมืองอื่น ๆ (ไฟฟ้า, แก๊ส, น้ำประปา) .

ไม่มีการเชื่อมโยงใดในระบบทำความร้อนแบบเขต (แหล่งความร้อน, เครือข่ายหลักและการกระจาย, จุดทำความร้อน) สามารถจัดหาโหมดการทำงานของระบบทางเทคโนโลยีที่จำเป็นโดยรวมได้อย่างอิสระและด้วยเหตุนี้ผลลัพธ์สุดท้าย - เชื่อถือได้และมีคุณภาพสูง การจัดหาความร้อนให้กับผู้บริโภค อุดมคติในแง่นี้คือโครงสร้างองค์กรที่แหล่งจ่ายความร้อนและเครือข่ายการทำความร้อนอยู่ภายใต้เขตอำนาจของโครงสร้างองค์กรเดียว

คำเตือน มีแรงดันไม่เพียงพอที่แหล่งกำเนิด Delta=X m โดยที่ Delta คือแรงดันที่ต้องการ

ผู้บริโภคที่แย่ที่สุด: ID=XX

รูปที่ 283 ข้อความเกี่ยวกับผู้บริโภคที่เลวร้ายที่สุด




ข้อความนี้จะปรากฏขึ้นเมื่อผู้บริโภคไม่มีแรงกดดัน เดลต้าเอช− ค่าความดันที่ไม่เพียงพอ m, a บัตรประจำตัวประชาชน (XX)− จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่มีการขาดแคลนแรงดันสูงสุด



รูปที่ 284 ข้อความเกี่ยวกับแรงดันไม่เพียงพอ




คลิกสองครั้งที่ปุ่มซ้ายของเมาส์บนข้อความเกี่ยวกับผู้บริโภคที่เลวร้ายที่สุด: ผู้บริโภคที่เกี่ยวข้องจะกะพริบบนหน้าจอ

ข้อผิดพลาดนี้อาจเกิดจากสาเหตุหลายประการ:

1. ข้อมูลไม่ถูกต้อง หากปริมาณการขาดแคลนแรงดันเกินค่าจริงสำหรับเครือข่ายที่กำหนด แสดงว่าเกิดข้อผิดพลาดเมื่อป้อนข้อมูลเริ่มต้นหรือมีข้อผิดพลาดเมื่อพล็อตไดอะแกรมเครือข่ายบนแผนที่ คุณควรตรวจสอบว่าได้ป้อนข้อมูลต่อไปนี้ถูกต้องหรือไม่:

   

   โหมดเครือข่ายไฮดรอลิก

   หากไม่มีข้อผิดพลาดเมื่อป้อนข้อมูลเริ่มต้น แต่ไม่มีแรงกดดันและมีความสำคัญอย่างแท้จริงสำหรับเครือข่ายที่กำหนดดังนั้นในสถานการณ์นี้ การกำหนดสาเหตุของการขาดแคลนและวิธีการกำจัดจะดำเนินการโดย ผู้เชี่ยวชาญที่ทำงานร่วมกับเครือข่ายทำความร้อนนี้

ID=XXXXX "ชื่อผู้บริโภค" การล้างระบบทำความร้อน (H, m)

ข้อความนี้จะปรากฏขึ้นเมื่อมีแรงดันในท่อส่งกลับไม่เพียงพอเพื่อป้องกันการเทระบบทำความร้อนที่ชั้นบนของอาคาร ความดันรวมในท่อส่งกลับจะต้องมีอย่างน้อยผลรวมของเครื่องหมาย geodetic ความสูงของ อาคารบวกเพิ่ม 5 เมตร ต่อเติมระบบ สามารถเปลี่ยนหัวสำรองสำหรับการเติมระบบได้ในการตั้งค่าการคำนวณ ()

XX- จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ระบบทำความร้อนกำลังถูกทำให้หมด เอ็น- ความดันซึ่งมีหน่วยเป็นเมตรไม่เพียงพอ

ID=XXXXX "ชื่อของผู้บริโภค" ความดันในไปป์ไลน์ส่งคืนสูงกว่าเครื่องหมาย geodetic โดย N, m

ข้อความนี้เกิดขึ้นเมื่อความดันในท่อส่งกลับสูงกว่าที่อนุญาตตามเงื่อนไขความแข็งแรงของหม้อน้ำเหล็กหล่อ (เสาน้ำมากกว่า 60 ม.) โดยที่ XX- หมายเลขผู้บริโภคแต่ละรายและ เอ็น- ค่าความดันในท่อส่งกลับเกินเครื่องหมาย geodetic

สามารถตั้งค่าแรงดันสูงสุดในท่อส่งกลับได้อย่างอิสระ การตั้งค่าการคำนวณ ;

ID=XX "ชื่อผู้บริโภค" ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้ ตั้งค่าสูงสุด

ข้อความนี้อาจปรากฏขึ้นเมื่อมีการโหลดความร้อนจำนวนมาก หรือเมื่อเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อไม่ถูกต้องซึ่งไม่สอดคล้องกับพารามิเตอร์การออกแบบ XX- จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้

ID=XX "ชื่อผู้บริโภค" ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้ ตั้งค่าขั้นต่ำ

ข้อความนี้อาจปรากฏขึ้นเมื่อมีการโหลดความร้อนเพียงเล็กน้อยหรือเมื่อเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อไม่ถูกต้องซึ่งไม่สอดคล้องกับพารามิเตอร์การออกแบบ XX− จำนวนผู้บริโภคแต่ละรายที่ไม่สามารถเลือกหัวฉีดลิฟต์ได้

คำเตือน Z618: ID=XX "XX" จำนวนแหวนรองบนท่อจ่ายไปยัง CO มากกว่า 3 (YY)

ข้อความนี้หมายความว่า จากการคำนวณ จำนวนเครื่องซักผ้าที่ต้องใช้ในการปรับระบบมีมากกว่า 3 ชิ้น

เนื่องจากเส้นผ่านศูนย์กลางขั้นต่ำเริ่มต้นของเครื่องซักผ้าคือ 3 มม. (ระบุไว้ในการตั้งค่าการคำนวณ “การตั้งค่าการคำนวณการสูญเสียแรงดัน”) และการสิ้นเปลืองระบบทำความร้อนของผู้ใช้บริการ ID=XX นั้นน้อยมาก ผลลัพธ์การคำนวณในการพิจารณาผลรวม จำนวนแหวนรองและเส้นผ่านศูนย์กลางของแหวนรองสุดท้าย (ในฐานข้อมูลผู้บริโภค)

นั่นคือข้อความเช่น: จำนวนเครื่องซักผ้าบนท่อจ่ายสำหรับ CO มากกว่า 3 (17)เตือนว่าในการตั้งค่าคอนซูเมอร์รายนี้คุณควรติดตั้งเครื่องซักผ้า 16 ตัวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 3 มม. และแหวนรอง 1 ตัวซึ่งเส้นผ่านศูนย์กลางจะถูกกำหนดในฐานข้อมูลผู้บริโภค

คำเตือน Z642: ID=XX ลิฟต์ที่สถานีทำความร้อนกลางไม่ทำงาน

ข้อความนี้แสดงขึ้นจากการคำนวณการยืนยัน และหมายความว่าชุดลิฟต์ไม่ทำงาน