ในช่วงกลางศตวรรษที่ 20 การพัฒนาโรงไฟฟ้าพลังความร้อนเป็นไปตามแนวทางการเพิ่มกำลังไฟฟ้าต่อหน่วยและประสิทธิภาพของอุปกรณ์ไฟฟ้า ในเวลาเดียวกันในช่วงทศวรรษที่ 50 ของศตวรรษที่ 20 ในสหภาพโซเวียตพวกเขาเริ่มสร้างโรงไฟฟ้าพลังความร้อนด้วยหน่วยพลังงาน 100, 150 และ 200 MW และในยุค 60 พวกเขาเริ่มสร้างโรงไฟฟ้าพลังความร้อนที่มีความจุ 300, 500 และ 800 เมกะวัตต์ที่โรงไฟฟ้า หน่วยพลังงานหนึ่งหน่วยที่มีความจุ 1,200 เมกะวัตต์ก็ถูกนำไปใช้งานเช่นกัน บล็อกเหล่านี้มีหม้อต้มสำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำวิกฤตยิ่งยวด
การเปลี่ยนหม้อไอน้ำไปเป็นพารามิเตอร์ไอน้ำวิกฤตยิ่งยวดนั้นถูกกำหนดโดยความเป็นไปได้ทางเศรษฐกิจซึ่งถูกกำหนดโดยความสมดุลที่เหมาะสมของการประหยัดเชื้อเพลิงเนื่องจากประสิทธิภาพเชิงความร้อนที่เพิ่มขึ้น วงจรและต้นทุนอุปกรณ์และการดำเนินงานที่เพิ่มขึ้น การปฏิเสธที่จะใช้หม้อต้มแบบดรัมสำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำต่ำกว่าวิกฤตในบล็อกทรงพลังถูกกำหนดโดยต้นทุนของหม้อไอน้ำที่เพิ่มขึ้นอย่างมากอันเป็นผลมาจากการเพิ่มขึ้นของมวลของถังซึ่งสำหรับหม้อไอน้ำขนาด 500 เมกะวัตต์ถึง 200 ตัน . การติดตั้งและการทำงานของหม้อไอน้ำดังกล่าวมีความซับซ้อนมากขึ้นดังนั้นกำลังที่เหมาะสมของหน่วยกำลังที่มีหม้อไอน้ำแบบดรัมซึ่งมีภาระฐานไม่เกิน 400 MW ในเรื่องนี้เมื่อสร้างหน่วยกำลังสูงก็ตัดสินใจเปลี่ยนไปใช้หม้อไอน้ำแรงดันวิกฤตยิ่งยวดแบบครั้งเดียว
หม้อไอน้ำแบบผ่านครั้งเดียวเครื่องแรกสำหรับหน่วยกำลัง 300 MW รุ่น TPP-110 และ PK-39 และหม้อไอน้ำสำหรับหน่วยกำลัง 800 MW รุ่น TPP-200, TPP-200-1 ผลิตขึ้นในช่วงต้นทศวรรษที่ 60 ของศตวรรษที่ 20 . พวกเขาถูกสร้างขึ้นมาด้วยสองร่าง หม้อไอน้ำ TPP-110 และ PK-39 ผลิตขึ้นโดยมีการจัดวางพื้นผิวทำความร้อนแบบไม่สมมาตรในแต่ละตัวเรือน (โมโนบล็อก)
ในหม้อไอน้ำ TPP-110 ส่วนหลักของ superheater หลักจะอยู่ในตัวเรือนเดียวและส่วนที่เหลือจะอยู่ในตัวเรือนที่สอง
ส่วนหนึ่งของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดนี้และพื้นผิวทำความร้อนทั้งหมดของเครื่องทำความร้อนซ้ำ ด้วยการจัดเรียงเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดนี้ อุณหภูมิไอน้ำในแต่ละเครื่องจะถูกควบคุมโดยการเปลี่ยนอัตราส่วน "น้ำป้อน - เชื้อเพลิง" นอกจากนี้ อุณหภูมิของไอน้ำขั้นกลางจะถูกควบคุมในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบแก๊สและไอน้ำ
การกระจายโหลดความร้อนระหว่างร่างกายซึ่งเกิดขึ้นเมื่อควบคุมอุณหภูมิไอน้ำเป็นสิ่งที่ไม่พึงประสงค์เนื่องจากเมื่อเผาเม็ดแอนทราไซต์และเชื้อเพลิงที่มีปฏิกิริยาต่ำประเภทอื่น อุณหภูมิของอากาศร้อนจะลดลงซึ่งนำไปสู่การเพิ่มขึ้นของความร้อน การสูญเสียจากการเผาไหม้เชื้อเพลิงน้อยเกินไป
ในหม้อไอน้ำแบบสองกรณีรุ่น PK-39 ซึ่งผลิตตามการออกแบบรูปตัว T เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดหลักและระดับกลางจะอยู่ในเพลาหมุนเวียนสี่เพลาของอาคารที่ไม่สมมาตรกับแกนตั้งของหม้อไอน้ำ เมื่อปริมาณของผลิตภัณฑ์ที่เกิดจากการเผาไหม้ในเพลาหมุนเวียนด้านขวาและด้านซ้ายของแต่ละอาคารเปลี่ยนแปลง การกระจายตัวของการดูดซับความร้อนโดยเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดหลักและระดับกลางจะเกิดขึ้น ซึ่งนำไปสู่การเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิไอน้ำ ในหม้อไอน้ำแบบสองชั้นที่มีตัวเครื่องสมมาตรของรุ่น TPP-200, TPP-200-1 เพลาหมุนเวียนของแต่ละตัวเครื่องจะถูกแบ่งออกเป็นสามส่วนโดยฉากกั้นแนวตั้ง ในส่วนตรงกลางของเพลาพาความร้อนจะมีแพ็คเกจของเครื่องประหยัดน้ำ ส่วนด้านนอกทั้งสองมีแพ็คเกจของฮีทเตอร์แบบพาความร้อนยิ่งยวด ความดันสูงและระดับกลาง
ประสบการณ์การทำงานของหม้อไอน้ำ TPP-110 ได้ยืนยันความเป็นไปได้ในการควบคุมอุณหภูมิของไอน้ำหลักและไอน้ำกลางโดยการเปลี่ยนอัตราส่วนน้ำป้อนเชื้อเพลิงในแต่ละอาคาร ในเวลาเดียวกันระหว่างการทำงานของหม้อไอน้ำเหล่านี้มีการสังเกตจำนวนการหยุดฉุกเฉินเพิ่มขึ้น การทำงานของหม้อไอน้ำมีความซับซ้อนมากขึ้นอย่างมาก มีการสังเกตภาพที่คล้ายกันระหว่างการทดลองใช้งานหม้อไอน้ำ PK-39
ต่อจากนั้นแทนที่จะเป็นหม้อไอน้ำเหล่านี้จึงมีการผลิตหน่วยท่อสองชั้น แต่ด้วยการจัดเรียงพื้นผิวทำความร้อนในท่ออย่างสมมาตร - บล็อกคู่ (TPP-210, TPP-210A, TGMP-114, PK-41, PK-49, P -50)
การใช้หม้อไอน้ำแบบสองกรณีที่มีการจัดเรียงพื้นผิวทำความร้อนแบบสมมาตรช่วยเพิ่มความน่าเชื่อถือของหน่วยกำลัง ในกรณีที่มีการปิดฉุกเฉินของอาคารหลังหนึ่ง หน่วยจ่ายไฟสามารถทำงานได้โดยมีภาระที่ลดลงในอาคารอีกหลังหนึ่ง อย่างไรก็ตามการทำงานกับตัวเครื่องเดียวจะประหยัดน้อยกว่า ข้อเสียของหม้อไอน้ำแบบสองลำยังรวมถึงความซับซ้อนของโครงร่างท่อ อุปกรณ์จำนวนมาก และต้นทุนที่เพิ่มขึ้น
ประสบการณ์ในการทำงานของหน่วยกำลังไฟฟ้ากับหม้อต้มแรงดันวิกฤตยิ่งยวดแสดงให้เห็นว่าอัตราการใช้ของหน่วยที่มีหนึ่งปลอกไม่ต่ำกว่าที่มีสอง นอกจากนี้เนื่องจากการลดจำนวนอุปกรณ์และเครื่องมือไอน้ำน้ำ การควบคุมอัตโนมัติการบำรุงรักษาหน่วยกำลังด้วยหม้อไอน้ำแบบเคสเดียวนั้นง่ายขึ้น สถานการณ์เหล่านี้เป็นตัวกำหนดการเปลี่ยนไปใช้การผลิตหม้อไอน้ำแรงดันวิกฤตยิ่งยวดแบบเปลือกเดียว
หม้อต้มไอน้ำ TPP-312A ที่มีความจุไอน้ำ 1,000 ตันต่อชั่วโมง (รูปที่ 2.13) ได้รับการออกแบบมาเพื่อใช้งานกับถ่านหินในหน่วยที่มีกังหันขนาด 300 เมกะวัตต์ ผลิตไอน้ำร้อนยวดยิ่งด้วยแรงดัน 25 MPa และอุณหภูมิ 545 ° C และมีประสิทธิภาพ 92%. หม้อต้มน้ำเป็นหม้อต้มตัวเดียว อุ่นซ้ำ รูปตัว U พร้อมห้องเผาไหม้แบบแท่งปริซึมแบบเปิด ตะแกรงตามความสูงของห้องเผาไหม้แบ่งออกเป็นสี่ส่วน: ส่วนแผ่รังสีด้านล่าง ส่วนตรงกลางประกอบด้วยสองส่วน และส่วนรังสีส่วนบน ส่วนล่างของห้องเผาไหม้ถูกหุ้มด้วยท่อเคลือบคาร์บอรันดัมแบบมีหมุด การกำจัดตะกรันเป็นของเหลว ที่ทางออกจากห้องเผาไหม้จะมีฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบหน้าจอ ในเพลาการพาความร้อนจะมีฮีตเตอร์ฮีตเตอร์แบบพาความร้อนสูงและสูง ความดันต่ำ. อุณหภูมิของไอน้ำแรงดันสูงจะถูกควบคุมโดยการฉีดน้ำป้อน และอุณหภูมิของไอน้ำแรงดันต่ำโดยเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบไอน้ำ-ไอน้ำ การทำความร้อนด้วยอากาศจะดำเนินการในเครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศ
หม้อไอน้ำแรงดันวิกฤตยิ่งยวดเปลือกเดียวต่อไปนี้ได้รับการพัฒนาและใช้งานอยู่: ถ่านหินบด TPP-312, P-57, P-67, หม้อต้มน้ำมันแก๊ส TGMP-314, TGMP324, TGMP-344, TGMP-204, TGMP- 1204. ในปี 2550 TKZ "Krasny Kotelshchik" ผลิตหม้อไอน้ำ TPP-660 ที่มีความจุไอน้ำ 2225 ตันต่อชั่วโมง และแรงดันไอน้ำที่ทางออก 25 MPa สำหรับหน่วยกำลังของ TPP "Bar" (อินเดีย) อายุการใช้งานของหม้อไอน้ำคือ 50 ปี
ที่หน่วยกำลังสุดท้ายของ Hemweg TPP ในประเทศเนเธอร์แลนด์ (ดูส่วนที่ 4) หม้อต้มไอน้ำแบบสองทางได้รับการติดตั้งโดยใช้เทคโนโลยี Benson (รูปที่ 2.14) โดยมีความจุไอน้ำที่โหลดเต็ม 1980 ตันต่อชั่วโมง ซึ่งออกแบบโดย Mitsui Babcock Energy และได้รับการออกแบบให้ใช้งานกับถ่านหินแข็ง (เป็นเชื้อเพลิงหลัก) และก๊าซในหน่วยที่มีกังหันขนาด 680 เมกะวัตต์
หม้อต้มรังสีผ่านแรงดันวิกฤตยิ่งยวดนี้ผลิตไอน้ำด้วยแรงดัน 26 MPa และอุณหภูมิ 540/568°C
โดยจะทำงานในโหมดแรงดันเลื่อนแบบปรับเปลี่ยน ซึ่งแรงดันขาเข้าของกังหันจะถูกปรับเป็นระดับที่แตกต่างกันไปตามโหลดของหน่วย
หม้อต้มประกอบด้วยฮีทเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์สามตัวพร้อมเครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดระดับกลางและแผงรีฮีตเตอร์อีกสองช่อง (แม้ว่าจะเป็นรอบการอุ่นครั้งเดียวก็ตาม) เครื่องประหยัดคือขดลวดแนวนอนของท่อที่มีพื้นผิวเป็นยาง เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดหลักได้รับการออกแบบให้เป็นบล็อกแนวนอนหนึ่งบล็อกและบล็อกแนวตั้งหนึ่งบล็อก เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดหน้าจอรองเป็นหน่วยวงจรเดียวแบบแขวน และขั้นตอนสุดท้ายของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดยังได้รับการออกแบบให้เป็นหน่วยแบบแขวนลอยวงจรเดียวอีกด้วย อุณหภูมิของไอน้ำสดที่ทางออกของหม้อไอน้ำคือ 540°C ระบบอุ่นหม้อไอน้ำมีสองขั้นตอน - หลักและขั้นตอนสุดท้าย ขั้นตอนหลักประกอบด้วยบล็อกแนวนอนสองบล็อก ขั้นตอนการอุ่นขั้นสุดท้ายจะแสดงด้วยบล็อกแนวตั้งในรูปแบบของวงจรพับที่อยู่ในปล่องหม้อไอน้ำ ที่ทางออกของหม้อไอน้ำ อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งคือ 568°C
ระบบโบลเวอร์เขม่าของหม้อไอน้ำประกอบด้วยโบลเวอร์ 107 ตัวที่ขับเคลื่อนโดยตัวควบคุมลอจิกที่ตั้งโปรแกรมได้ การกำจัดขี้เถ้าที่ตกค้างจะดำเนินการโดยสายพานลำเลียงที่ผ่านใต้เรือนไฟและการขนส่งแบบไฮดรอลิกไปยังถังกรองสำหรับกากขี้เถ้า
อุณหภูมิ ก๊าซไอเสียที่ทางออกจะมีอุณหภูมิประมาณ 350°C จากนั้นจะถูกทำให้เย็นลงถึง 130°C ในเครื่องทำความร้อนอากาศหมุนเวียนแบบหมุน
หม้อไอน้ำได้รับการออกแบบมาเพื่อลดการปล่อย NO x ผ่านการใช้หัวเผา NO x ต่ำและแรงดันระเบิดสูง การบรรลุประสิทธิภาพด้านสิ่งแวดล้อมที่ดีจะอำนวยความสะดวกโดยการกำจัดซัลเฟอร์ไดออกไซด์จากก๊าซไอเสีย ซึ่งทำให้สามารถกำจัด SO 2 ออกจากก๊าซไอเสียได้
หม้อต้มไอน้ำน้ำมันแก๊สที่ทันสมัย TGMP-805SZ (รูปที่ 2.15) ที่มีความจุไอน้ำ 2,650 ตันต่อชั่วโมง ได้รับการออกแบบมาเพื่อผลิตไอน้ำร้อนยวดยิ่งด้วยแรงดันใช้งาน 25.5 MPa และอุณหภูมิ 545 °C สำหรับ กังหันไอน้ำมีกำลังการผลิต 800 เมกะวัตต์ หม้อไอน้ำเป็นแบบไหลตรง แก๊ส-น้ำมัน ตัวถังเดี่ยว แขวนบนคานกลางที่รองรับด้วยเสาของอาคารห้องหม้อไอน้ำ และสามารถติดตั้งในบริเวณที่มีแผ่นดินไหวได้ 8 จุด มีห้องเผาไหม้แบบเปิดที่มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึม มันถูกสร้างขึ้นโดยแผงท่อเชื่อมทั้งหมด ในส่วนล่างซึ่งมีหน้าจอด้านล่างแนวนอนเชื่อมทั้งหมด และในส่วนบนมีท่อก๊าซแนวนอน ปิดด้านบนด้วยหน้าจอเพดานท่อเชื่อมทั้งหมด หน้าจอห้องเผาไหม้แบ่งความสูงออกเป็นส่วนรังสีล่างและบน
มีหัวเผาน้ำมันแก๊ส 36 หัวอยู่ที่ผนังด้านหน้าและด้านหลังของห้องเผาไหม้หม้อไอน้ำ ในท่อก๊าซแนวนอน พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อนแนวตั้งห้าพื้นผิวจะถูกวางตามลำดับตามการไหลของก๊าซ - พื้นผิวทำความร้อนที่สร้างไอน้ำรวมอยู่ในเส้นทางไอน้ำ-น้ำของหม้อไอน้ำจนถึงวาล์วในตัว ซึ่งเป็นสามส่วนของท่อความร้อนสูง เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดยิ่งแรงดัน และระยะเอาท์พุตของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดยิ่งแรงดันต่ำ
อุณหภูมิไอน้ำทุติยภูมิถูกควบคุมโดยใช้ก๊าซหมุนเวียน ในท่อแก๊สด้านล่างที่หุ้มด้วยแผงท่อแบบเชื่อมทั้งหมด ระยะทางเข้าของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดแบบไอน้ำแรงดันต่ำและเครื่องประหยัดน้ำจะเรียงกันเป็นชุดตลอดการไหลของก๊าซ
หนึ่งในความสำเร็จที่สำคัญที่สุดของวิศวกรรมพลังงานความร้อนในโลกในช่วงปลายศตวรรษที่ 20 คือการเปิดตัวหม้อไอน้ำที่มีวิกฤตยิ่งยวด ซึ่งปัจจุบันสามารถทำงานได้ที่แรงดันไอน้ำทางออกที่ 30 MPa และอุณหภูมิ 600/650°C . สิ่งนี้เกิดขึ้นได้จากการพัฒนาเทคโนโลยีวัสดุที่สามารถทนต่อสภาวะอุณหภูมิและความดันสูงได้ อุตสาหกรรม "พลังงานขนาดใหญ่" ได้ใช้งานหม้อไอน้ำอยู่แล้ว (มักเรียกว่า "เครื่องกำเนิดไอน้ำ") ซึ่งมีกำลังการผลิตมากกว่า 4,000 ตันต่อชั่วโมง หม้อไอน้ำดังกล่าวผลิตไอน้ำให้กับหน่วยผลิตไฟฟ้าขนาด 1,000–1300 เมกะวัตต์ที่โรงไฟฟ้าในสหรัฐอเมริกา รัสเซีย ญี่ปุ่น และบางประเทศในยุโรป
ปัจจุบันการพัฒนาหม้อไอน้ำรุ่นใหม่สำหรับหน่วยพลังงานของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนยังคงดำเนินต่อไป ในกรณีนี้ หม้อไอน้ำได้รับการออกแบบสำหรับทั้งพารามิเตอร์ไอน้ำวิกฤตยิ่งยวด วิกฤตยิ่งยวด และต่ำกว่าวิกฤต เช่น ที่ 2 หน่วยไฟฟ้าของ Neyveli TPP (อินเดีย) ขนาดกำลังการผลิตหน่วยละ 210 MW หม้อไอน้ำ Ep-690-15.4-540 LT ออกแบบมาเพื่อใช้กับลิกไนต์อินเดียแคลอรี่ต่ำ เหล่านี้เป็นหม้อไอน้ำแบบดรัมที่มีการไหลเวียนตามธรรมชาติ, แรงดันใต้วิกฤตพร้อมการอุ่นซ้ำ, เปลือกเดี่ยว, พร้อมการกำจัดตะกรันที่เป็นของแข็ง, ประเภททาวเวอร์ ความจุไอน้ำของหม้อไอน้ำดังกล่าวคือ 690 ตันต่อชั่วโมง พารามิเตอร์ไอน้ำคือแรงดัน 15.4 MPa ที่ทางออกของหม้อไอน้ำ และ 3.5 MPa ที่ทางออกของตัวทำความร้อน อุณหภูมิไอน้ำ 540°C
ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำเปิดอยู่และติดตั้งหัวเผาหลายช่องทางไหลตรง 12 คู่ซึ่งติดตั้งบนผนังทั้งหมดของเรือนไฟในสองชั้น เพื่อทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อน มีการติดตั้งเครื่องเป่าลมและไอน้ำ
ควรสังเกตว่าภาคพลังงานของประเทศ CIS ขึ้นอยู่กับการใช้หม้อไอน้ำสองประเภท - หม้อไอน้ำแบบไหลตรงและแบบหมุนเวียนตามธรรมชาติ ในการปฏิบัติของต่างประเทศทัดเทียมกับ หม้อไอน้ำแบบผ่านครั้งเดียวหม้อไอน้ำหมุนเวียนแบบบังคับถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลาย
นอกเหนือจากหม้อไอน้ำหลัก - หม้อไอน้ำแรงดันสูงและวิกฤตยิ่งยวด - หม้อไอน้ำประเภทอื่น ๆ ปัจจุบันใช้ในโรงไฟฟ้าพลังความร้อน: จุดสูงสุด หม้อต้มน้ำร้อน, หม้อต้มสำหรับเผาถ่านหินในฟลูอิไดซ์เบด, หม้อต้มที่มีฟลูอิไดซ์เบดหมุนเวียนและหม้อต้มความร้อนเหลือทิ้ง บางส่วนจะกลายเป็นต้นแบบของหม้อไอน้ำสำหรับการพัฒนาวิศวกรรมพลังงานความร้อนในอนาคต
หม้อไอน้ำแบบไหลตรง TPP-210A ถือเป็นเป้าหมายของการควบคุมระบบควบคุมที่มีอยู่ได้รับการวิเคราะห์ข้อดีและข้อเสียจะถูกบันทึกไว้มีการเสนอแผนภาพบล็อกของตัวควบคุมภาระความร้อนของหม้อไอน้ำ TPP-210A บนเชื้อเพลิงก๊าซ ใช้ตัวควบคุมไมโครโปรเซสเซอร์ควบคุม Remikont R-130
ทำการคำนวณพารามิเตอร์การตั้งค่าและการสร้างแบบจำลองกระบวนการควบคุมภาระความร้อนของหม้อไอน้ำ TPP-210A บนเชื้อเพลิงก๊าซรวมถึงการประมาณข้อมูลการทดลองและการสร้างแบบจำลองของวัตถุควบคุมสำหรับระบบควบคุมวงจรคู่การคำนวณพารามิเตอร์การตั้งค่า ของระบบควบคุมวงจรคู่ ตลอดจนการสร้างแบบจำลองกระบวนการชั่วคราวในการควบคุมระบบวงจรคู่ สมบูรณ์ การวิเคราะห์เปรียบเทียบลักษณะชั่วคราวที่ได้รับ
ตัดตอนมาจากข้อความ
ในแง่ของระดับระบบอัตโนมัติ วิศวกรรมพลังงานความร้อนครองตำแหน่งผู้นำในอุตสาหกรรมอื่นๆ โรงไฟฟ้าพลังความร้อนมีลักษณะเฉพาะคือความต่อเนื่องของกระบวนการที่เกิดขึ้นในนั้น การดำเนินงานเกือบทั้งหมดในโรงไฟฟ้าพลังความร้อนเป็นแบบใช้เครื่องจักรและเป็นอัตโนมัติ
การทำงานอัตโนมัติของพารามิเตอร์ให้ประโยชน์อย่างมาก
รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว
บรรณานุกรม
1. Grigoriev V.A., Zorin V.M. "โรงไฟฟ้าพลังความร้อนและนิวเคลียร์" ไดเรกทอรี - อ.: Energoatomizdat, 1989.
2. Pletnev G. P. ระบบควบคุมอัตโนมัติสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อน: ตำราเรียนสำหรับมหาวิทยาลัย / G. P. Pletnev — ฉบับที่ 3 ปรับปรุงใหม่ และเพิ่มเติม - อ.: สำนักพิมพ์. MPEI, 2548, - 355 หน้า
3. เพลทเนฟ ที.พี. ระบบอัตโนมัติ กระบวนการทางเทคโนโลยีและการผลิตในสาขาวิศวกรรมพลังงานความร้อน /MPEI. ม. 2550 320 น.
4. ตัวควบคุมไมโครโปรเซสเซอร์ควบคุมมัลติฟังก์ชั่นช่องสัญญาณขนาดเล็ก Remikont R-130″ ชุดเอกสาร YALBI.421 457.001TO 1−4
5. Pletnev G.P. Zaichenko “การออกแบบ การติดตั้ง และการใช้งาน ระบบอัตโนมัติการควบคุมกระบวนการความร้อนและพลังงาน" MPEI 1995 316 หน้า - ป่วย
6. Rotach V.Ya. ทฤษฎี ควบคุมอัตโนมัติกระบวนการพลังงานความร้อน -M.: MPEI, 2550 - 400 หน้า
7. คอซลอฟ โอ.เอส. เป็นต้น ชุดซอฟต์แวร์ “การสร้างแบบจำลองในอุปกรณ์ทางเทคนิค” (PC “MVTU” เวอร์ชัน 3.7)
คู่มือการใช้งาน - ม.: มสธ. ฉัน บาวแมน, 2008.
คำอธิบายโดยย่อของหน่วยหม้อไอน้ำ “หม้อต้มน้ำไหลตรงรุ่น TPP-210”
คำอธิบายโดยย่อของหน่วยหม้อไอน้ำ หม้อไอน้ำแบบผ่านครั้งเดียวประเภท TPP-210 (p/p 950-235 GOST 3619-59 รุ่น TKZ TPP-210) ที่มีความจุไอน้ำ 950 ตันต่อชั่วโมงสำหรับพารามิเตอร์ไอน้ำวิกฤตยิ่งยวดได้รับการออกแบบและผลิตโดย โรงงาน Taganrog "Krasny Kotelshchik" หน่วยหม้อไอน้ำได้รับการออกแบบให้ทำงานในหน่วยที่มีกังหันควบแน่น K-300-240 กำลัง 300 MW ผลิตโดย KhTGZ หม้อไอน้ำได้รับการออกแบบมาเพื่อเผาแอนทราไซต์ในระหว่างการกำจัดตะกรันของเหลวและก๊าซธรรมชาติจากแหล่ง Shebelinskoye หน่วยหม้อไอน้ำประกอบด้วยโครง 2 ชิ้นซึ่งมีโครงร่างเป็นรูปตัว U ในแต่ละโครง และเครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศที่ถอดออกจากใต้หม้อไอน้ำและตั้งอยู่นอกอาคารโรงหม้อไอน้ำ ตัวหม้อต้มที่มีรูปแบบเดียวกันมีความจุไอน้ำตัวละ 475 ตันต่อชั่วโมง ตัวเรือนสามารถทำงานแยกจากกันได้ ข้อมูลทั่วไปเกี่ยวกับหม้อต้ม: ความจุ 475 ตัน/ชม. อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง: หลัก 565 °C รอง 565 °C ปริมาณการใช้ไอน้ำรอง 400 ตัน/ชม. แรงดันไอน้ำหลักด้านหลังหม้อต้ม 255 กก./ซม.2 แรงดันไอน้ำรองที่ทางเข้าหม้อต้ม 39.5 กก./ cmI แรงดันไอน้ำรองที่ทางออกของหม้อต้ม 37 กก./ซม.I อุณหภูมิทางเข้าไอน้ำรอง 307 °C อุณหภูมิน้ำป้อน 260 °C อุณหภูมิอากาศร้อน 364 °C น้ำหนักรวมโลหะหม้อไอน้ำ 3438 ตัน ความกว้างของหม้อไอน้ำตามแนวแกนของคอลัมน์ 12 ม. ความลึกของหม้อไอน้ำตามแนวแกนของคอลัมน์ 19 ม. ความสูงของหม้อไอน้ำ 47 ม. ปริมาตรน้ำของหน่วยหม้อไอน้ำในสภาวะเย็น 243 ม. ขนาดเรือนไฟในแผน (ตามแกนท่อ) : ในพื้นที่ NRCh 10800x7550 ในพื้นที่ VRCh 10725x7592.5 (ตามคำแนะนำของหนังสือเวียนปฏิบัติการหมายเลข T-4/71 อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งและไอน้ำทุติยภูมิที่ทางออกคือ ลดลงเหลือ 545 °C) หม้อต้มทำงานโดยเครื่องระบายควันตามแนวแกน 2 ตัว พัดลมโบลเวอร์ 2 ตัวพร้อมมอเตอร์ 2 สปีด และพัดลมพ่นร้อน 2 ตัว แผนการเตรียมฝุ่นด้วยถังเก็บฝุ่นและการขนส่งฝุ่นไปยังหัวเผาด้วยลมร้อน หม้อไอน้ำมีโรงสีดรัมบอลสามเครื่อง ШБМ-50 ซึ่งมีความจุฝุ่น 50 ตันต่อชั่วโมง พื้นผิวทำความร้อน: ตะแกรงเตา 1317 ตร.ม. รวมไปถึง: NRCh 737 ตร.ม. VRCH 747 ตร.ม. ตะแกรงและเพดานห้องหมุนได้ 1674 ตร.ม. เครื่องทำความร้อนพิเศษ SVD: a) ตะแกรงที่ 1 510 ตร.ม. b) ตะแกรงที่ 2 594 ตร.ม. เครื่องทำความร้อนซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบพาความร้อน 1674 ตร.ม. เครื่องทำซุปเปอร์ฮีตเตอร์ SVD รวมถึง: ไอน้ำ เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน 800 mI แพ็คเกจการพาความร้อนระดับกลาง 1994 mI เครื่องทำความร้อนอากาศ 78730 mI แพ็คเกจการพาความร้อนเอาท์พุต 1205 mI เครื่องประหยัดการพาความร้อน 1994 mI แผนภาพของเส้นทางไอน้ำ-น้ำ ทางเดินไอน้ำ-น้ำแรงดันสูงพิเศษ (SVD) ของหม้อไอน้ำเป็นแบบไหลสองครั้งด้วย กฎระเบียบที่เป็นอิสระแหล่งจ่ายไฟและอุณหภูมิสำหรับแต่ละสตรีม
ในตัวหม้อไอน้ำแต่ละตัวมีลำธารสองสาย (ในคำอธิบายของหม้อไอน้ำและในคำแนะนำ กระแสเรียกว่าเกลียว) เนื่องจากการออกแบบตัวเรือนจะคล้ายกัน แผนภาพและการออกแบบตัวเรือนหนึ่งจะมีการอธิบายไว้ในอนาคต น้ำป้อนที่มีอุณหภูมิ 260 °C จะไหลผ่านชุดป้อนและเข้าสู่ช่องทางเข้าของเครื่องประหยัดน้ำ Ш325*50 ซึ่งเป็นคานรองรับด้านนอกสุดของบรรจุภัณฑ์ด้วย เมื่อผ่านขดลวดประหยัดน้ำ น้ำที่มีอุณหภูมิ 302 °C จะเข้าสู่ช่องทางออก Ш235*50 ซึ่งเป็นคานรองรับตรงกลางของพื้นผิวนี้ หลังจากเครื่องประหยัดน้ำ น้ำจะถูกส่งผ่านท่อบายพาส Sh159*16 ไปยังคานรองรับตรงกลางของพื้นผิวนี้ผ่านท่อ Sh133*15 และถูกส่งไปยังส่วนล่าง (NRF) หน้าจอ NRF ประกอบด้วยแผงแยกกัน และพื้นผิวทำความร้อนด้านล่างทั้งด้านหน้าและด้านหลังเป็นเทปมัลติพาสแบบชิ้นเดียว น้ำจะถูกส่งไปยังแผงผ่านทางห้องด้านล่าง และระบายออกจากด้านบน การจัดเรียงช่องทางเข้าและทางออกนี้ช่วยปรับปรุงประสิทธิภาพไฮดรอลิกของแผง รูปแบบการไหลของสื่อตามหน้าจอ NRF มีดังนี้: ขั้นแรก สื่อจะเข้าสู่แผงหน้าจอด้านหลังและแผงด้านหลังของหน้าจอด้านข้าง จากนั้นผ่านท่อบายพาส Ш 135*15 สื่อจะถูกส่งไปยังหน้าจอด้านหน้าและด้านหน้า แผงหน้าจอด้านข้าง ท่อบายพาสมีแหวนรอง Ø30 มม. เพื่อปรับปรุงอุทกพลศาสตร์ หลังจาก NRF ตัวกลางที่มีอุณหภูมิ 393 °C จะถูกส่งโดยท่อ Ш133*15 ไปยังตัวรวบรวมแนวตั้ง Ш273*45 และจากนั้นโดยท่อบายพาส Ш133*15 จะเข้าสู่หน้าจอด้านข้างและด้านหน้าของส่วนรังสีส่วนบน (URP ). สำหรับแผง VRF การจัดเรียงสัมพัทธ์ของช่องอินพุตและเอาต์พุตจะคล้ายกับแผง NRF หลังจากผ่านแผงหลายช่องของหน้าจอด้านหน้าและด้านข้างของ VCR แล้ว ไอน้ำจะถูกควบคุมโดยท่อบายพาส Ш133*15 ไปยังท่อร่วมผสมแนวตั้ง Ш325*45 และจากนั้นผ่านท่อ Ш159*16 จะเข้าสู่รูปตัว N แผงหน้าจอด้านหลังของ VCR
หลังจากผ่านแผง multi-pass ของตะแกรงด้านหน้าและด้านข้างของ VRF แล้ว ไอน้ำจะถูกส่งตรงโดยท่อบายพาส Sh133*15 ไปยังท่อร่วมผสมแนวตั้ง Sh325*45 และหลังจากให้ความร้อนถึง 440 °C ในพื้นผิวรังสีของ เตาเผา ไอน้ำจากท่อบายพาส Sh149*16 ถูกส่งไปยังแผงด้านกำบังและผนังด้านหลังของกล้องโรตารี เมื่อผ่านตะแกรงของห้องหมุนแล้ว ไอน้ำจะผ่านท่อเข้าไปในเครื่องกำจัดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีด Ш279*36 1 เครื่อง ในเครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีด 1 เครื่อง กระแสจะถูกถ่ายโอนผ่านความกว้างของท่อแก๊ส หลังจากเครื่องลดความร้อนยิ่งยวด ไอน้ำจะถูกส่งไปยังเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดบนเพดานผ่านท่อ Ш159*16 ในเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดบนเพดาน ไอน้ำจะเคลื่อนจากผนังด้านหลังของปล่องควันไปยังด้านหน้าของหม้อไอน้ำ และด้วยอุณหภูมิ 463 °C จะเข้าสู่ห้องทางออกของเพดาน Ш273*45 บนท่อส่งไอน้ำ Sh273*39 ซึ่งเป็นช่องต่อเนื่องของช่องทางออกของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดบนเพดาน มีการติดตั้งวาล์ว DU-225 (VZ) ที่ติดตั้งไว้ในท่อ หลังจากเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดบนเพดาน กระแสจะถูกถ่ายโอนผ่านความกว้างของท่อแก๊ส และไอน้ำจะถูกส่งผ่านท่อ Ш159*18 ไปยังหน้าจอทางเข้าของขั้นตอนแรกของเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดยิ่งซึ่งอยู่ที่ส่วนตรงกลางของท่อก๊าซ เมื่อผ่านตะแกรงทางเข้าแล้ว ไอน้ำที่มีอุณหภูมิ 502 °C จะเข้าสู่เครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดครั้งที่สอง Ш325*50 หลังจากนั้นจึงถูกส่งไปยังตะแกรงทางออกขั้นแรกซึ่งอยู่ตามขอบของปล่องควัน ห้องรับไอน้ำของตะแกรงทางเข้าและท่อไอน้ำของการถ่ายเทเครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์ตัวที่สองจะไหลผ่านความกว้างของท่อแก๊ส ก่อนการฉีดครั้งที่สอง จะมีท่อไอน้ำ Ш194*30 สำหรับนำไอน้ำ SVD บางส่วนออกไปยังตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบแก๊ส-ไอน้ำ และหลังการฉีด จะมีท่อไอน้ำเพื่อส่งไอน้ำกลับคืน เครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดตัวที่สองมีแหวนรองยึด ด้านหลังหน้าจอทางออกของสเตจแรกจะมีเครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดตัวที่สาม Ш325*50 ซึ่งเป็นท่อไอน้ำที่ไหลผ่านความกว้างของท่อแก๊ส จากนั้นไอน้ำจะถูกส่งไปยังส่วนตรงกลางของท่อแก๊สและเมื่อผ่านไปแล้วจะถูกถ่ายโอนผ่านท่อไอน้ำ Sh325*60 ที่มีอุณหภูมิ 514 °C ตามแนวความกว้างของท่อแก๊สไปยังหน้าจอทางออกของวินาที เวทีซึ่งอยู่ตามขอบท่อแก๊ส หลังจากออกจากฉากกั้นของขั้นตอนที่สอง ไอน้ำที่มีอุณหภูมิ 523 °C จะเข้าสู่เครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดที่สี่ Ш325*60 หน้าจอทั้งอินพุตและเอาต์พุตของฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ทั้งสองขั้นตอนมีรูปแบบการไหลโดยตรงสำหรับการเคลื่อนที่ของไอและก๊าซร่วมกัน หลังจากเครื่องลดความร้อนยิ่งยวด ไอน้ำที่มีอุณหภูมิ 537 °C ผ่านท่อไอน้ำ Sh237*50 จะเข้าสู่แพ็คเกจการพาความร้อน ซึ่งทำตามวงจรการไหลโดยตรง ผ่านไอน้ำด้วยอุณหภูมิ 545 °C และจ่ายให้กับกังหัน . เริ่มต้นจากช่องทางเข้าของเครื่องประหยัดน้ำ ท่อบายพาสและช่องทั้งหมดของเส้นทาง SVD ทำจากเหล็ก 12MX1МФ หลังจากกังหัน HPC ไอน้ำด้วยแรงดัน 39.5 atm อุณหภูมิ 307 °C จะถูกส่งเป็นสองกระแสไปยังฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ระดับกลาง ไอน้ำแรงดันต่ำเส้นหนึ่ง "เย็น" เข้าใกล้ตัวเครื่อง โดยแยกออกเป็นสองส่วนด้านหน้าเครื่องทำความร้อน เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดของตัวเครื่องแต่ละเครื่องมีไอน้ำแรงดันต่ำ 2 ไอน้ำไหลพร้อมระบบควบคุมอุณหภูมิอิสระตลอดแนวท่อ การออกแบบหม้อไอน้ำ ผนังห้องเผาไหม้ได้รับการปกป้องอย่างสมบูรณ์ด้วยท่อของพื้นผิวที่ให้ความร้อนจากการแผ่รังสี ห้องเผาไหม้ของแต่ละอาคารจะถูกแบ่งตามการหดตัวที่เกิดจากการฉายภาพของตะแกรงด้านหน้าและด้านหลังเข้าไปในห้องเผาไหม้ (เตาก่อน) และห้องเผาไหม้หลัง หน้าจอในพื้นที่เรือนไฟสูงถึงระดับความสูง 15.00 น. หุ้มด้วยมวลโครไมต์อย่างสมบูรณ์ ฉนวนของห้องเผาไหม้และการบีบอัดในเตาเผาช่วยลดการถ่ายเทความร้อนของรังสีจากแกนคบเพลิง ซึ่งจะทำให้ระดับอุณหภูมิในเตาหลอมเพิ่มขึ้น ดังนั้นจึงปรับปรุงสภาวะการจุดระเบิดและการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง และยังช่วยให้ดีขึ้นอีกด้วย การก่อตัวของตะกรันของเหลว กระบวนการเผาไหม้ของ AS เกิดขึ้นส่วนใหญ่ในเตาหลอมล่วงหน้า แต่การเผาไหม้ยังคงดำเนินต่อไปในห้องเผาไหม้ โดยที่การเผาไหม้ใต้เครื่องยนต์จะลดลงจาก 7.5-10% เป็น 2.5% ที่นั่นอุณหภูมิของก๊าซจะลดลงเหลือ 1210 °C ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ถึงการทำงานของพื้นผิวทำความร้อนและเครื่องทำความร้อนยิ่งยวด SVD โดยไม่มีตะกรัน ความเครียดจากความร้อนของปริมาตรการเผาไหม้ทั้งหมดคือ Vt=142*103 kcal m3 /ชั่วโมง และค่า Vtp ก่อนเตาเผา=491*103 kcal m3/ชั่วโมง
กล่องไฟของแต่ละอาคารทั้งสองหลังติดตั้งหัวเผาฝุ่นและก๊าซปั่นป่วน 12 หัวซึ่งจัดเรียงเป็นสองชั้น (หัวเผาสามหัวในแต่ละชั้นของผนังด้านหน้าและด้านหลังของเรือนไฟ) การจ่ายก๊าซไปยังหัวเผาเป็นแบบต่อพ่วง ประสิทธิภาพการทำงานของหัวเผาฝุ่นคือ 0.5 ตัน/ชั่วโมง หัวเผาแบบปั่นป่วนแต่ละหัวมีหัวฉีดน้ำมันเชื้อเพลิงในตัวสำหรับการทำให้เป็นละอองเชิงกลพร้อมระบบระบายความร้อนและการจ่ายอากาศที่เป็นระเบียบ ในการกำจัดตะกรันของเหลวในเตาหลอมล่วงหน้าจะมีช่องระบายความร้อนสองช่อง โดยกล่องไฟสำเร็จรูปมีความลาดเอียง 80 ถึงรูก๊อกและปิดด้วยอิฐไฟร์เคลย์ เตาเผาแต่ละเตาจะมีเครื่องกำจัดตะกรันด้วยเครื่องจักรจำนวน 2 เครื่อง (ตามจำนวนก๊อก) ตะกรันเหลวจะถูกทำให้เป็นเม็ดในอ่างน้ำและนำออกไปในช่องล้างตะกรัน สารทำแห้งจะถูกระบายออกทางหัวเผา รูปร่างสี่เหลี่ยมซึ่งวางอยู่บนผนังด้านข้างของเรือนไฟเป็นสองชั้น: ในชั้นล่างมีเตา 4 หัวในชั้นบน 2 สำหรับ งานซ่อมแซมมีท่อระบายน้ำอยู่ในปล่องไฟ กล่องไฟได้รับการป้องกันในส่วนล่างจนถึงระดับความสูง 23.00 ม. โดยท่อของส่วนรังสีล่าง (LRP) และในส่วนบนโดยท่อของส่วนรังสีส่วนบน (URP) จากเพดาน ท่อของตะแกรงด้านหลังและด้านหน้าของ NRF มีการโค้งงอ ซึ่งทำให้เกิดการหดตัวของการเผาไหม้ หน้าจอด้านหลังของ VRCH ในส่วนบนมีส่วนยื่นออกมา ปรับปรุงอากาศพลศาสตร์ของการไหลของก๊าซที่ทางออกจากเรือนไฟ และปกป้องพื้นผิวหน้าจอบางส่วนจากการแผ่รังสีโดยตรงจากเรือนไฟ ตะแกรงด้านหน้าและด้านหลังของ NRF มีโครงสร้างเหมือนกัน แต่ละตะแกรงประกอบด้วยเทปที่เหมือนกันหกเส้น โดยมีท่อ Ш42*6 เชื่อมต่อแบบขนาน วัสดุ 12х1МФ ท่อเทปจะกรองด้านล่างและส่วนล่างของกล่องดับเพลิงก่อน จากนั้นจึงย้ายไปยังแผง NRF แนวตั้ง ซึ่งจะทำการยกและลดจังหวะห้าครั้ง และออกจากห้องด้านบน ท่อ NRCh ถูกกำหนดเส้นทางสำหรับปิดช่องหัวเผา บ่อพัก และช่องมอง ตะแกรงด้านข้างของ NRF ประกอบด้วยแผง 4 แผง ซึ่งได้รับการออกแบบดังนี้
เทปที่ออกมาจากห้องด้านล่างประกอบด้วยคอยล์เชื่อมต่อแบบขนาน 17 ม้วน Ш42*5 วัสดุ 12AH1МФ ขั้นแรกจะคัดกรองส่วนล่างของผนังด้านข้าง จากนั้นจึงย้ายไปยังส่วนแนวตั้ง ซึ่งจะมีการยกและลดจังหวะห้าครั้งด้วย แล้วออกไปสู่ห้องชั้นบน ตะแกรง NRF ด้านหน้าและด้านหลังมีตัวยึดตายตัวสองชั้นที่ระยะ 22.00 ม. และที่ระยะ 14.5 ม. การชดเชยการขยายตัวของอุณหภูมิเกิดขึ้นเนื่องจากการโค้งงอของท่อเมื่อบีบ ตะแกรงด้านข้างถูกแขวนด้วยตัวยึดแบบตายตัวที่ระดับ 21.9 ม. และสามารถลดระดับลงได้อย่างอิสระ เพื่อป้องกันไม่ให้แต่ละท่อเข้าไปในเรือนไฟ หน้าจอจะมีสายรัดแบบเคลื่อนย้ายได้ห้าเส้น ตะแกรงด้านหน้าและด้านหลังของ VRCH ยังประกอบด้วยแผงหลายช่องที่มีการยกและลดการเคลื่อนที่ของไอน้ำ ไอน้ำจะถูกส่งไปยังห้องด้านล่างของแผงและนำออกจากห้องด้านบน แผงกลางของหน้าจอด้านหน้าและแผงทั้งหมดของหน้าจอด้านข้างประกอบด้วย 8 แผง และแผงด้านนอกของหน้าจอด้านหน้าเป็นท่อที่เชื่อมต่อแบบขนาน 9 ท่อเป็นเทป แผงรูปตัว N ของหน้าจอด้านหลัง VCR ประกอบด้วยท่อยี่สิบท่อที่เชื่อมต่อแบบขนาน พื้นผิวทำความร้อนทั้งหมดของ VRF ทำจากท่อ Ш42*5 วัสดุ 12Р1МФ ตะแกรงด้านหน้าและด้านข้างของ VRF ถูกแขวนด้วยแถบยึดคงที่ที่ระดับ 39.975 ม. และขยายลงด้านล่างได้อย่างอิสระ หน้าจอ VCR ด้านหลังมีตัวยึดคงที่สองตัวที่ 8.2 และ 32.6 การชดเชยการขยายตัวทางความร้อนของท่อเกิดขึ้นเนื่องจากการโค้งงอของท่อในส่วนบนของตะแกรงด้านหลังของ VCR หน้าจอด้านหน้าและด้านข้างมีตัวยึดแบบเคลื่อนย้ายได้เจ็ดแถวด้านหลัง - สามแถว ตะแกรง NRF และ VRF ทั้งหมดมีระยะห่างระหว่างท่อ 45 มม. เพดานเรือนไฟและด้านบนของปล่องแนวนอนถูกป้องกันด้วยท่อฮีตเตอร์ฮีตเตอร์บนเพดาน ท่อทั้งหมด 304 ท่อเชื่อมต่อแบบขนาน (154 ต่อสาย) Ш32*4 วัสดุ 12х1МФ ตามความยาวของท่อฮีตเตอร์ฮีตเตอร์บนเพดานจะมีตัวยึด 8 แถวซึ่งติดกับโครงด้วยแท่ง
เครื่องทำความร้อนแบบไอน้ำแบบกรองหน้าจอ ที่ทางออกของเตาเผาจะมีเครื่องทำความร้อนแบบหน้าจอพิเศษซึ่งประกอบด้วยหน้าจอสองแถว มีหน้าจอ 16 หน้าจอเรียงกันโดยมีระยะห่าง 630 มม. แขวนในแนวตั้ง ตามการไหลของไอน้ำ หน้าจอของแต่ละขั้นตอนจะแบ่งออกเป็นอินพุตและเอาต์พุต ซึ่งตั้งอยู่ใกล้กับผนังด้านข้างของปล่องควัน โครงสร้างหน้าจอทางเข้าและทางออกของขั้นตอนแรกถูกสร้างขึ้นเหมือนกัน (ยกเว้นตำแหน่งของข้อต่อและท่อบายพาสบนห้อง) ตัวกรองขั้นตอนแรกของหม้อไอน้ำ 20 ประกอบด้วย 42 คอยล์ Ш32*6 วัสดุท่อส่วนใหญ่เป็น 12Р1МФ แต่คอยล์ด้านนอก 11 ตัวมีส่วนทางออกที่ทำจากท่อ Ш32*6 วัสดุ 1Р18Н12Т บนหม้อไอน้ำ 19 หน้าจอของสเตจแรกประกอบด้วย 37 คอยส์ วัสดุ 1H18Н12Т เพื่อให้โครงสร้างมีความแข็งแกร่ง หน้าจอจึงเชื่อมต่อกันด้วยขดลวด 5 เส้นซึ่งมีแถบยึดที่ทำจากเหล็ก X20N14S2 หน้าจอของสเตจที่สองประกอบด้วย 45 คอยส์ Ш32*6 วัสดุของหน้าจออินพุตคือ12х1МФและคอยล์ที่เหลือทำจากเหล็ก1х18Н12Т หน้าจอเชื่อมต่อกันด้วยขดลวดหกขดลวด ห้องอินพุตและเอาต์พุต ยกเว้นห้องของฉากกั้นทางออกขั้นที่สอง จะเชื่อมต่อกันเป็นตัวสะสมเดี่ยวที่แยกจากกันด้วยฉากกั้น กล้องถูกแขวนไว้บนแท่งจากคานเฟรม ผนังของห้องหมุนถูกป้องกันด้วยบล็อกสี่บล็อก บล็อกทำในรูปแบบของเทปสองวง แต่ละบล็อกประกอบด้วยขดลวดที่เชื่อมต่อแบบขนาน 38 ขดลวด Ш32*6 วัสดุ 12AH1МФ ซึ่งอยู่ในแนวนอน บล็อกมีเข็มขัดทำให้แข็ง บล็อกถูกแขวนโดยใช้การยึดสามแถว (ต่อบล็อก) พื้นผิวทำความร้อนต่อไปนี้อยู่ในท่อก๊าซด้านล่าง: แพ็คเกจการพาความร้อน SVD, เครื่องทำความร้อนยิ่งยวด ND พร้อมตัวแลกเปลี่ยนความร้อนด้วยไอน้ำและก๊าซ และเครื่องประหยัดน้ำ สำหรับพื้นผิวที่มีการพาความร้อนทั้งหมด ยอมรับการจัดเรียงขดลวดแบบเซ พื้นผิวทั้งหมดทำจากขดลวดขนานกับด้านหน้าหม้อต้ม
เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดแบบพาความร้อน SVD
แพ็คเกจเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดแบบพาความร้อน SVD ของแต่ละสายการผลิตประกอบด้วย 129 คอยล์ Ш32*6 วัสดุ 1MX18Н12Т ซึ่งวางอยู่บนชั้นวางที่ทำจากวัสดุ XX23Н13 และที่เหลือบนคานรองรับ ซึ่งระบายความร้อนด้วยน้ำป้อน เพื่อรองรับขั้นบันไดและเพิ่มความแข็งแกร่งให้กับโครงสร้าง มีแถบเว้นระยะสามแถวที่ทำจากเหล็ก 1х18Н12Т บรรจุภัณฑ์มีความสูง 557 มม. เครื่องทำซุปเปอร์ฮีตเตอร์แรงดันต่ำ ด้านหลังแพ็คเกจการพาความร้อน SVD มีซุปเปอร์ฮีตเตอร์ LP บรรจุภัณฑ์ของแต่ละการไหลจะอยู่ในครึ่งที่สอดคล้องกันของท่อระบาย การไหลจะไม่ถูกถ่ายโอนข้ามความกว้างของท่อ เครื่องทำความร้อนยิ่งยวดของ LP ประกอบด้วยชุดเอาต์พุต ชุดกลาง และขั้นตอนการควบคุม ส่วนเอาต์พุตของฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ ND ประกอบด้วยคอยล์แขวนลอย 108 คอยล์ Ш42*3.5 วัสดุที่ทำจากเหล็กผสม: Kh2MFSR และ 12Kh1MF คอยล์ถูกประกอบเป็นบรรจุภัณฑ์พร้อมขาตั้ง วัสดุ X17N2 ซึ่งแขวนไว้จากท่อร่วมรองรับของบรรจุภัณฑ์แรงดันสูง ความสูงของบรรจุภัณฑ์ 880 มม. แพ็คเกจระดับกลางยังประกอบด้วยคอยล์คู่ 108 ตัว Ш42*3.5 คอยล์คู่ Ш42*3.5 วัสดุ 12Р1МФ ความสูงบรรจุภัณฑ์ 1560 มม. คอยล์วางอยู่บนชั้นวาง วัสดุ X17N2 และคอยล์บนช่องทางเข้าของแพ็คเกจกลาง Ш325*50 วัสดุ 12Р1МФ ดังนั้นห้องทางเข้าของแพ็คเกจอุตสาหกรรมจึงมีคานรองรับสำหรับพื้นผิวทำความร้อนนี้ด้วย เซลล์นอกจากจะมีฉนวนแล้วยังมีเพิ่มเติมอีกด้วย อากาศเย็นจำเป็นในระหว่างโหมดสตาร์ทและเมื่อปิดกังหัน ด้านหลังแพ็คเกจอุตสาหกรรมตามการไหลของก๊าซบนหม้อไอน้ำทั้งสองตัวของ TPP-210 แทนที่จะเป็น GPP TO จะมีการติดตั้งขั้นตอนควบคุมซึ่งเป็นขั้นตอนแรกของเครื่องทำความร้อนตามการไหลของไอน้ำทำจากเหล็กเพิร์ลไลต์และตาม ตามเงื่อนไข การดำเนินงานที่เชื่อถือได้ ท่อที่มีการระเหยอย่างมีนัยสำคัญจะถูกวางไว้ในบริเวณที่อุณหภูมิของก๊าซที่ทางเข้าไม่ควรเกิน 600°C งานนี้มีพื้นฐานอยู่บนการเปลี่ยนแปลงการดูดซับความร้อนของไอน้ำทุติยภูมิโดยการเปลี่ยนการกระจายตัวผ่านท่อไอน้ำบายพาส ตามการคำนวณ ที่โหลดที่กำหนดของตัวเครื่อง 20% ของการไหลของไอน้ำทั้งหมดจะผ่านขั้นตอนการควบคุม เมื่อโหลดหน่วยลดลงเหลือ 70% ปริมาณการใช้ไอน้ำจะอยู่ที่ 88% ประสิทธิภาพที่เพิ่มขึ้นของหน่วยกำลังทำได้โดยการขยายช่วงของโหลดซึ่งรับประกันอุณหภูมิความร้อนยวดยิ่งรองที่คำนวณไว้ด้วยอากาศส่วนเกินที่เหมาะสมที่สุด พื้นผิวควบคุมได้รับการติดตั้งภายในขนาดของ GPP TO ที่รื้อออก ท่อร่วมอินพุตจะลดลง 300 มม. พื้นผิวควบคุมประกอบด้วยส่วนซ้ายและขวา โดยมีพื้นผิวทำความร้อนรวม 2020 ตร.ม. ต่อตัว ทั้งสองส่วนประกอบจากแพ็คเกจคอยล์คู่และมี 4 ลูปตามแนวการไหลของก๊าซโดยมีรูปแบบการเคลื่อนที่ของไอน้ำทวนกระแส คอยล์ทำจากท่อ Ш32*4 เหล็ก 12х1МФ และจัดเรียงในรูปแบบกระดานหมากรุกโดยมีขั้นบันได 110 และ 30 มม. คอยล์ประกอบเป็นบรรจุภัณฑ์โดยใช้แท่นประทับตราที่ทำจากเหล็ก 12X13 มี 5 ชั้นวางตามความยาวของแต่ละแพ็คเกจ มีการติดตั้งสองตัวบนตัวสะสมระบายความร้อนด้วยน้ำซึ่งอยู่ในท่อแก๊สซึ่งจะลดลง 290 มม. ในระหว่างการซ่อมแซม ไอน้ำจาก HPC เข้าสู่ช่องทางเข้าของพื้นผิวควบคุม Ш425*20 เหล็ก 20 เมื่อผ่านขดลวดแล้ว ไอน้ำจะเข้าสู่ช่องทางออกที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 426*20 เหล็ก 12х1МФ ซึ่งผสมกับไอน้ำที่มาจากไอน้ำบายพาส เส้น. วาล์ว RKT เก่าถูกตัดออกตามเกลียว "B" และ "C" ชิ้นส่วนภายในถูกถอดออกจากวาล์ว RKT เก่า และตัว RKT ถูกเชื่อมและใช้เป็นที วาล์วชนิดเกท RKT ใหม่ได้รับการติดตั้งบนเส้นบายพาสระหว่างท่อร่วมทางเข้าและทางออก เมื่อเปิดวาล์วถึง 100% ไอน้ำ 80% จะผ่านพื้นผิวควบคุมและความดันจะลดลง เมื่อปิดวาล์ว ไอน้ำจะไหลผ่านพื้นผิวควบคุมและอุณหภูมิการอุ่นจะเพิ่มขึ้น วาล์วควบคุมและปุ่มควบคุมสำหรับ RKT ใหม่ยังคงเหมือนเดิม เปลี่ยนคอยล์ประหยัดน้ำบนตัวเครื่องทั้งสอง (100%) แหวนรองยึดถูกถอดออกจากท่อร่วมฉีดที่สอง และช่องจ่ายไปยัง GPP TO ถูกตัดการเชื่อมต่อ เครื่องประหยัดการพาความร้อนเป็นพื้นผิวทำความร้อนสุดท้ายตามการไหลของก๊าซ ซึ่งอยู่ในท่อก๊าซไอเสีย ประกอบด้วยท่อ Ш32*6 วัสดุ st20 ช่องเอาต์พุตและอินพุตของ Economizer ก็เป็นคานรองรับเช่นกัน - น้ำหนักของพื้นผิวทำความร้อนนี้จะถูกถ่ายโอนไปยังชั้นวางเหล่านั้น โครงหม้อไอน้ำทำในรูปแบบของเฟรมที่เหมือนกันของทั้งสองอาคารซึ่งเชื่อมต่อถึงกันโดยการเชื่อมต่อระหว่างตัวถังและโครงเปลี่ยนผ่าน น้ำหนักของพื้นผิวทำความร้อน ซับใน และฉนวนจะถูกถ่ายโอนโดยใช้คานแนวนอนและโครงถักไปยังเสาแนวตั้งสามแถว แถวหนึ่งอยู่ที่ด้านหน้าของหม้อไอน้ำ อีกแถวหนึ่งระหว่างเรือนไฟและปล่องไอเสีย และแถวที่สามที่ด้านหลังของ หม้อไอน้ำ เพื่อเสริมความแข็งแกร่งให้กับเฟรมจึงมีคานแบบเอียงหลายชุด การบุของเตาเผาและปล่องหม้อไอน้ำทำในรูปแบบของแผงแยกกัน กล่องไฟและปล่องไฟหุ้มด้วยแผ่นหนา 3 มม. ซึ่งรับประกันได้ ความหนาแน่นสูงปล่องไฟและปล่องไฟ
Fil S. A. , Golyshev L. V. , วิศวกร, Mysak I. S. , ปริญญาเอกสาขาวิศวกรรมศาสตร์ วิทยาศาสตร์, Dovgoteles G. A. , Kotelnikov I. I. , Sidenko A. P. วิศวกรของ OJSC LvovORGRES - มหาวิทยาลัยแห่งชาติ "Lviv Polytechnic" - Trypilska TPP
การเผาไหม้ของถ่านหินแข็งที่มีปฏิกิริยาต่ำ (ผลผลิต Vdaf ที่ระเหยง่าย< 10%) в камерных топках котельных установок сопровождается повышенным механическим недожогом, который характеризуется двумя показателями: содержанием горючих в уносе Гун и потерей тепла от механического недожога q4.
โดยทั่วไปแล้ว ปืนจะถูกกำหนดโดยวิธีการในห้องปฏิบัติการโดยใช้ตัวอย่างเถ้าเดี่ยวที่นำมาจากท่อปล่องควันของพื้นผิวการพาความร้อนสุดท้ายของหม้อไอน้ำโดยใช้ชุดรางมาตรฐาน ข้อเสียเปรียบหลักของวิธีการในห้องปฏิบัติการคือความล่าช้าในการรับผลฆ้องนานเกินไป (มากกว่า 4 - 6 ชั่วโมง) ซึ่งรวมถึงเวลาในการสะสมตัวอย่างเถ้าในหน่วยบินช้าและระยะเวลาของการวิเคราะห์ในห้องปฏิบัติการ ดังนั้นในตัวอย่างขี้เถ้าเดี่ยว การเปลี่ยนแปลงที่เป็นไปได้ทั้งหมดในปืนจะถูกสรุปรวมไว้เป็นระยะเวลานาน ซึ่งทำให้ยากต่อการปรับและเพิ่มประสิทธิภาพระบบการเผาไหม้อย่างรวดเร็วและมีประสิทธิภาพ
ตามข้อมูล ในโหมดหม้อไอน้ำแบบแปรผันและไม่อยู่กับที่ ค่าสัมประสิทธิ์การสะสมเถ้า (ระดับการทำให้บริสุทธิ์) ของไซโคลน ซึ่งเป็นค่าที่กำหนดในการเคลื่อนย้ายจะแตกต่างกันไปในช่วง 70 - 95% ซึ่งนำไปสู่ข้อผิดพลาดเพิ่มเติมในการพิจารณา ฆ้อง.
ข้อเสียของโรงเถ้าลอยจะถูกกำจัดโดยการนำระบบการตรวจวัด Gong อย่างต่อเนื่อง เช่น เครื่องวิเคราะห์คาร์บอนในเถ้าลอยมาใช้
ในปี 2000 เครื่องวิเคราะห์ RCA-2000 แบบอยู่กับที่ที่ทำงานอย่างต่อเนื่องแปดชุด (สองชุดสำหรับแต่ละอาคาร) จาก Mark และ Wedell (เดนมาร์ก)
หลักการทำงานของเครื่องวิเคราะห์ RCA-2000 ยึดตามวิธีการวิเคราะห์การดูดซับแสงในย่านอินฟราเรดของสเปกตรัม
ช่วงการวัด 0 - 20% ของค่าฆ้องสัมบูรณ์ ข้อผิดพลาดในการวัดสัมพัทธ์ในช่วง 2 - 7% - ไม่เกิน ± 5%
การสุ่มตัวอย่างเถ้าสำหรับ ระบบการวัดเครื่องวิเคราะห์ผลิตจากท่อก๊าซที่อยู่หน้าเครื่องตกตะกอนด้วยไฟฟ้า
มีการบันทึกฆ้องอย่างต่อเนื่องในเครื่องบันทึกของห้องควบคุมเป็นระยะๆ เต็มรอบการวัดหลังจาก 3 นาที
เมื่อเผาขี้เถ้าที่มีองค์ประกอบและคุณภาพแปรผัน ค่าสัมบูรณ์ที่แท้จริงของฆ้องตามกฎจะเกิน 20% ดังนั้นในปัจจุบันเครื่องวิเคราะห์จึงใช้เป็นตัวบ่งชี้การเปลี่ยนแปลงในค่าสัมพัทธ์ของเนื้อหาของสารที่ติดไฟได้ใน Gv° ของรถไฟภายในระดับเครื่องบันทึก 0 - 100%
สำหรับการประเมินระดับฆ้องจริงโดยประมาณนั้น ได้รวบรวมคุณลักษณะการสอบเทียบของเครื่องวิเคราะห์ซึ่งแสดงถึงความสัมพันธ์ระหว่างค่าสัมบูรณ์ของฆ้องที่กำหนดโดยวิธีห้องปฏิบัติการกับค่าสัมพัทธ์ของเครื่องวิเคราะห์ฆ้อง ในช่วงของฆ้องเปลี่ยนจาก 20 เป็น 45% คุณลักษณะในรูปแบบการวิเคราะห์จะแสดงเป็นสมการ
ที่ การศึกษาเชิงทดลองและการทำงานตามปกติของหม้อต้มน้ำ สามารถใช้เครื่องวิเคราะห์ทำงานได้ดังต่อไปนี้
การเพิ่มประสิทธิภาพโหมดการเผาไหม้
การประเมินการเปลี่ยนแปลงในฆ้องระหว่างการเปลี่ยนเทคโนโลยีตามแผนของระบบและหน่วยของโรงงานหม้อไอน้ำ
กำหนดพลวัตและระดับการลดประสิทธิภาพในโหมดไม่นิ่งและหลังสตาร์ทของหม้อไอน้ำตลอดจนในระหว่างการเผาไหม้ทางเลือกของเถ้าและก๊าซธรรมชาติ
ในระหว่างการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำ เครื่องวิเคราะห์ถูกนำมาใช้เพื่อปรับโหมดการเผาไหม้ให้เหมาะสม และประเมินผลกระทบของอุปกรณ์ที่วางแผนไว้ซึ่งเปลี่ยนความเสถียรของกระบวนการเผาไหม้ของเชื้อเพลิงถ่านหินที่บดเป็นผง
การทดลองดำเนินการที่โหลดหม้อไอน้ำแบบอยู่กับที่ในช่วง 0.8-1.0 เล็กน้อยและการเผาไหม้ของเถ้าที่มีลักษณะ: ต่ำสุด ความร้อนจำเพาะ Qi การเผาไหม้ = 23.06 - 24.05 MJ/กก. (5508 - 5745 kcal/kg) ปริมาณเถ้าต่อมวลการทำงาน Ad = 17.2 - 21.8% ความชื้นต่อมวลการทำงาน W = 8.4 - 11.1 %; สัดส่วนของก๊าซธรรมชาติในการส่องสว่างเปลวไฟถ่านหินที่ถูกบดเป็นร้อยละ 5-10 ของการปล่อยความร้อนทั้งหมด
ผลลัพธ์และการวิเคราะห์การทดลองเพื่อปรับระบบการเผาไหม้ให้เหมาะสมโดยใช้เครื่องวิเคราะห์มีให้ไว้ในนั้น เมื่อตั้งค่าหม้อไอน้ำ สิ่งต่อไปนี้ได้รับการปรับปรุงให้เหมาะสม:
ความเร็วลมออกทุติยภูมิโดยการเปลี่ยนการเปิดแดมเปอร์ส่วนต่อพ่วงในหัวเผา
ความเร็วลมออกหลักโดยการเปลี่ยนภาระพัดลมระเบิดร้อน
ส่วนแบ่งของการส่องสว่างด้วยเปลวไฟด้วยก๊าซธรรมชาติโดยการเลือก (ตามเงื่อนไขเพื่อให้มั่นใจถึงความเสถียรในการเผาไหม้) จำนวนเตาแก๊สที่ใช้งานน้อยที่สุดที่เป็นไปได้
ลักษณะสำคัญของกระบวนการปรับโหมดการเผาไหม้ให้เหมาะสมแสดงไว้ในตาราง 1 1.
ให้ไว้ในตาราง ข้อมูล 1 บ่งบอกถึงบทบาทสำคัญของเครื่องวิเคราะห์ในกระบวนการปรับให้เหมาะสมซึ่งประกอบด้วยการวัดอย่างต่อเนื่องและการบันทึกข้อมูลปัจจุบันเกี่ยวกับการเปลี่ยนแปลงใน G ° ซึ่งทำให้สามารถทันเวลาและ
บันทึกโหมดที่เหมาะสมที่สุด เสร็จสิ้นกระบวนการรักษาเสถียรภาพ และเริ่มการทำงานของหม้อไอน้ำในโหมดที่เหมาะสมที่สุดอย่างชัดเจน
เมื่อปรับระบบการเผาไหม้ให้เหมาะสม ความสนใจหลักคือการค้นหาระดับต่ำสุดที่เป็นไปได้ของค่าสัมพัทธ์ของ G°un ในกรณีนี้ค่าสัมบูรณ์ของฆ้องถูกกำหนดจากคุณลักษณะการสอบเทียบของเครื่องวิเคราะห์
ดังนั้น ประสิทธิผลของการใช้เครื่องวิเคราะห์เพื่อปรับโหมดการเผาไหม้ของหม้อไอน้ำให้เหมาะสมสามารถประเมินคร่าวๆ ได้โดยการลดปริมาณของสารที่ติดไฟได้ในรางรถไฟลงโดยเฉลี่ย 4% และการสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้เชิงกลด้านล่างลง 2%
ในโหมดหม้อไอน้ำแบบอยู่กับที่ การดำเนินการเปลี่ยนเทคโนโลยีมาตรฐาน เช่น ในระบบฝุ่นหรืออุปกรณ์หัวเผา ขัดขวางกระบวนการเผาไหม้เชื้อเพลิงถ่านหินที่บดอย่างเสถียร
ตารางที่ 1
ลักษณะของกระบวนการเพิ่มประสิทธิภาพโหมดการเผาไหม้
หม้อไอน้ำ TPP-210A ติดตั้งระบบฝุ่นสามระบบพร้อมโรงสีแบบลูกกลิ้งชนิด ShBM 370/850 (Sh-50A) และถังเก็บฝุ่นทั่วไป
จากระบบฝุ่น สารทำแห้งที่ใช้แล้วจะถูกระบายออกโดยใช้พัดลมโรงสีรุ่น MV 100/1200 เข้าไปในห้องเผาไหม้ (เตาหลอมล่วงหน้า) ผ่านหัวฉีดจ่ายแบบพิเศษที่อยู่เหนือหัวเผาฝุ่นและก๊าซหลัก
เตาส่วนหน้าของตัวหม้อไอน้ำแต่ละตัวจะได้รับการระบายออกจากระบบฝุ่นที่รุนแรงที่สอดคล้องกันและระบายออกจากระบบฝุ่นตรงกลางครึ่งหนึ่ง
สารทำแห้งที่ใช้แล้วคืออากาศที่มีความชื้นและมีฝุ่นที่อุณหภูมิต่ำ พารามิเตอร์หลักซึ่งอยู่ภายในขีดจำกัดต่อไปนี้:
ส่วนแบ่งอากาศเสียคือ 20 - 30% ของปริมาณการใช้อากาศทั้งหมดของตัวเรือน (หม้อไอน้ำ) อุณหภูมิ 120 - 130°C; ส่วนแบ่งของฝุ่นถ่านหินละเอียดที่ไม่ถูกไซโคลนของระบบฝุ่นจับได้ 10 - 15% ของผลผลิตของโรงงาน
ความชื้นสอดคล้องกับปริมาณความชื้นที่ปล่อยออกมาระหว่างกระบวนการทำให้แห้งของเชื้อเพลิงที่บดแล้ว
สารทำแห้งที่ใช้แล้วจะถูกปล่อยออกสู่บริเวณที่มีอุณหภูมิเปลวไฟสูงสุด ดังนั้นจึงส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อความสมบูรณ์ของการเผาไหม้ของฝุ่นถ่านหิน
เมื่อใช้งานหม้อไอน้ำ ระบบฝุ่นตรงกลางมักจะหยุดและรีสตาร์ทบ่อยที่สุด โดยจะช่วยรักษาระดับฝุ่นที่ต้องการในถังเก็บฝุ่น
พลวัตของการเปลี่ยนแปลงในตัวบ่งชี้หลักของโหมดการเผาไหม้ของตัวหม้อไอน้ำ - เนื้อหาของสารที่ติดไฟได้ในการขึ้นรถไฟและความเข้มข้นของมวลของไนโตรเจนออกไซด์ในก๊าซไอเสีย (NO) - ในระหว่างการปิดระบบตามแผนของระบบฝุ่นโดยเฉลี่ยจะแสดงขึ้น ในรูป 1.
ในตัวเลขข้างต้นและตัวเลขต่อๆ ไปทั้งหมด เงื่อนไขต่อไปนี้เป็นที่ยอมรับเมื่อสร้างการพึ่งพาแบบกราฟิก:
เนื้อหาของสารติดไฟในรถไฟสอดคล้องกับค่าของสเกลทั้งสอง แกนแนวตั้งพิกัด: การวัด GUN โดยเฉลี่ยและข้อมูลการคำนวณใหม่ตามคุณลักษณะการสอบเทียบฆ้อง
ความเข้มข้นของมวล NO ที่มีอากาศส่วนเกินในก๊าซไอเสีย (โดยไม่ลด NO2) ถูกนำมาจากการตรวจวัดที่บันทึกไว้อย่างต่อเนื่องของเครื่องวิเคราะห์ก๊าซแบบอยู่กับที่ Mars-5 MP "Ekomak" (เคียฟ);
พลวัตของการเปลี่ยนแปลงใน G°un และ NO ได้รับการแก้ไขที่
ตลอดระยะเวลาการดำเนินงานทางเทคโนโลยีและโหมดการรักษาเสถียรภาพ การเริ่มต้นการดำเนินการทางเทคโนโลยีถือว่าใกล้กับรายงานเวลาเป็นศูนย์
ความสมบูรณ์ของการเผาไหม้ของเชื้อเพลิงถ่านหินที่แหลกลาญได้รับการประเมินโดยคุณภาพของระบบการเผาไหม้ (CFC) ซึ่งวิเคราะห์โดยตัวบ่งชี้สองตัว Gun และ NO ซึ่งตามกฎแล้วจะเปลี่ยนในทิศทางตรงกันข้ามกับกระจก 
ข้าว. 1. การเปลี่ยนแปลงตัวบ่งชี้โหมดการเผาไหม้เมื่อหยุดระบบฝุ่นกลาง
ผลกระทบของการปิดระบบฝุ่นขนาดกลางตามแผนต่อตัวบ่งชี้ CTE (รูปที่ 1) ได้รับการวิเคราะห์ตามลำดับดังต่อไปนี้ การดำเนินงานทางเทคโนโลยี:
การดำเนินงานที่ 1 - การหยุดเครื่องป้อนถ่านหินดิบ (CCF) และการหยุดการจัดหาถ่านหินให้กับโรงงานทำให้การโหลดถัง CBM ลดลง ลดความละเอียดในการบดของฝุ่นถ่านหิน และเพิ่มอุณหภูมิของอากาศเสีย ซึ่งทำให้เกิดในระยะสั้น การปรับปรุง CTE: Gun° ลดลง และ NO เพิ่มขึ้น กระบวนการของการละเลยของโรงสีเพิ่มเติมมีส่วนช่วยในการกำจัดฝุ่นออกจากอากาศเสียและการเพิ่มขึ้นของอากาศส่วนเกินในเตาหลอมล่วงหน้า ซึ่งส่งผลเสียต่อ CTE
การดำเนินการ 2 - การหยุดพัดลมโรงสีและลดการระบายอากาศของระบบฝุ่นช่วยปรับปรุง CTE เล็กน้อยก่อน จากนั้นด้วยความล่าช้าในการปิดพัดลมโรงสี (MF) CTE ก็เสื่อมสภาพ
การดำเนินการ 3 - การหยุด MV และการหยุดการปล่อยสารทำให้แห้งที่ใช้แล้วเข้าไปในห้องเผาไหม้ทำให้ CTE ดีขึ้นอย่างมาก
ดังนั้น สิ่งอื่นๆ ทั้งหมดเท่าเทียมกัน การหยุดระบบฝุ่นช่วยปรับปรุงกระบวนการเผาไหม้เชื้อเพลิง ลดการเผาไหม้ใต้เครื่องยนต์ และเพิ่มความเข้มข้นของมวล NO
การละเมิดเสถียรภาพของระบบฝุ่นโดยทั่วไปคือการบรรทุกน้ำมันเชื้อเพลิงมากเกินไปในถังบดหรือ "ทา" ลูกบดด้วยวัสดุดินเหนียวเปียก
อิทธิพลของการทำให้ดรัมดอกเอ็นมิลล์แห้งในระยะยาวต่อ CTE ของตัวหม้อไอน้ำแสดงไว้ในรูปที่ 1 2.
การหยุด PSU (การดำเนินการ 1) ด้วยเหตุผลคล้ายกับที่พิจารณาเมื่อหยุดระบบฝุ่น ในขั้นตอนแรกของการยุบตัวของโรงสี ทำให้ CTE ดีขึ้นในระยะสั้น ในการตัดทอนของโรงสีในเวลาต่อมาจนกระทั่งรวม PSU (ปฏิบัติการ 2) พบว่ามีแนวโน้มของการเสื่อมสภาพของ CTE และการเพิ่มขึ้นของ G°un
ข้าว. 2. การเปลี่ยนแปลงสภาวะการเผาไหม้เมื่อถังดอกเอ็นมิลล์หมด 
ข้าว. 3. การเปลี่ยนแปลงตัวบ่งชี้โหมดการเผาไหม้เมื่อสตาร์ทระบบฝุ่นที่รุนแรงและปิดเตาแก๊ส
ในระดับที่น้อยกว่าโหมดการเผาไหม้จะเสถียรเป็นระยะโดยการทำงานอัตโนมัติของ PSU ซึ่งควบคุมการโหลดถ่านหินที่จำเป็นของโรงสีโดยการปิดแล้วเปิดไดรฟ์ PSU
อิทธิพลของโหมดสตาร์ทอัพของระบบฝุ่นที่รุนแรงต่อ CTE จะแสดงไว้ในรูปที่ 1 3.
อิทธิพลต่อไปนี้ของการเริ่มการทำงานของระบบฝุ่นในโหมดการเผาไหม้ถูกบันทึกไว้:
การดำเนินงานที่ 1 - การสตาร์ท MV และการระบายอากาศ (อุ่นเครื่อง) ของเส้นทางระบบฝุ่นโดยการปล่อยอากาศที่ค่อนข้างเย็นเข้าสู่เตาล่วงหน้าทำให้อากาศส่วนเกินในบริเวณการเผาไหม้เพิ่มขึ้นและลดอุณหภูมิเปลวไฟซึ่งส่งผลให้การเสื่อมสภาพใน ซีทีอี;
การดำเนินการ 2 - การเริ่ม BBM และการระบายอากาศอย่างต่อเนื่องของทางเดินมีผลเสียต่อ CTE
การดำเนินการ 3 - การสตาร์ท PSU และการโหลดเชื้อเพลิงในโรงสีโดยการเพิ่มปริมาณการใช้สารทำให้แห้งไปสู่ปริมาณการใช้เล็กน้อยทำให้ CTE แย่ลงอย่างมาก
สรุปได้ว่าการรวมระบบฝุ่นในการทำงานส่งผลเสียต่อ CTE ทำให้การเผาไหม้เชิงกลเพิ่มขึ้น และลดความเข้มข้นของมวล NO
กล่องไฟล่วงหน้าของตัวหม้อไอน้ำ TPP-210A นั้นมาพร้อมกับหัวเผาฝุ่นและก๊าซแบบใบมีดเลื่อนหกใบที่มีกำลังความร้อน 70 MW ติดตั้งในชั้นเดียวที่ผนังด้านหน้าและด้านหลังและหัวเผาน้ำมันแก๊สสองหัวเหนือพื้น เพื่อให้แน่ใจว่ามีการกำจัดตะกรันของเหลวอย่างเสถียรตลอดช่วงภาระการทำงานของหม้อไอน้ำทั้งหมด
เมื่อเผาฝุ่นถ่านหินขี้เถ้า ก๊าซธรรมชาติจะถูกจ่ายที่อัตราการไหลคงที่ (ประมาณ 5% ของความร้อนทั้งหมด) ไปยังหัวเผาเหนือศีรษะ และที่อัตราการไหลผันแปรผ่านหัวเผาฝุ่น-ก๊าซหลัก เพื่อรักษาเสถียรภาพของกระบวนการเผาไหม้ของถ่านหินที่บดเป็นผง เชื้อเพลิง. ก๊าซถูกจ่ายให้กับหัวเผาหลักแต่ละหัวด้วยอัตราการไหลขั้นต่ำที่เป็นไปได้ ซึ่งสอดคล้องกับ 1.0 - 1.5% ของการปล่อยความร้อนทั้งหมด ดังนั้นการเปลี่ยนสัดส่วนการใช้ก๊าซธรรมชาติในการส่องสว่างแฟลร์จึงดำเนินการโดยการเปิดหรือปิดเตาแก๊สหลักจำนวนหนึ่ง
ผลของการปิดหัวเผาแก๊ส (ลดส่วนแบ่งของก๊าซธรรมชาติ) ต่อ CTE ของตัวหม้อไอน้ำแสดงในรูปที่ 1 3.
การปิดเตาแก๊สตัวแรกติดต่อกัน (ปฏิบัติการที่ 4) จากนั้นจึงปิดหัวเผาแก๊สสามตัวติดต่อกัน (ปฏิบัติการที่ 5) ส่งผลดีต่อ CTE และนำไปสู่การลดลงอย่างมากของการเผาไหม้ใต้เครื่องยนต์
ผลกระทบของการเปิดเตาแก๊ส (การเพิ่มส่วนแบ่งของก๊าซธรรมชาติ) บน CTE จะแสดงในรูปที่ 1 4. การเปิดใช้งานตามลำดับของหัวเผาแก๊สหนึ่งตัว (การทำงาน 1) สองหัวเผา (การทำงาน 2) และหัวเผาหนึ่งตัว (การทำงาน 3) ส่งผลเสียต่อ CTE และเพิ่มการเผาไหม้เชิงกลอย่างมีนัยสำคัญ 
ข้าว. 4. การเปลี่ยนแปลงตัวบ่งชี้โหมดการเผาไหม้เมื่อเปิดเตาแก๊ส
ตารางที่ 2
การเปลี่ยนแปลงปริมาณสารติดไฟในขบวนรถไฟระหว่างกระบวนการเปลี่ยนอุปกรณ์
อุปกรณ์ | โหมด | ||
ลด | เพิ่มขึ้น |
||
ระบบฝุ่นมาก/ปานกลาง | |||
การมีเพศสัมพันธ์ | ภาวะฉุกเฉิน | ||
เครื่องป้อนดิบ | |||
เตาแก๊สหลัก | ปิดตัวลง | ||
การรวม | |||
การประเมินโดยประมาณของอิทธิพลของการสลับเทคโนโลยีที่ได้รับการพิสูจน์แล้วของอุปกรณ์หม้อไอน้ำต่อการเปลี่ยนแปลงใน CTE (Kun) สรุปไว้ในตาราง 1 2.
การวิเคราะห์ข้อมูลที่นำเสนอแสดงให้เห็นว่าประสิทธิภาพการติดตั้งหม้อไอน้ำในโหมดคงที่ลดลงมากที่สุดเกิดขึ้นอันเป็นผลมาจากการเริ่มการทำงานของระบบฝุ่นและการใช้ก๊าซธรรมชาติมากเกินไปเพื่อให้แสงสว่างแฟลร์
ควรสังเกตว่าความจำเป็นในการดำเนินการเริ่มต้นระบบฝุ่นนั้นพิจารณาจากเหตุผลทางเทคโนโลยีเท่านั้น และตามกฎแล้วปริมาณการใช้ก๊าซธรรมชาติที่มากเกินไปสำหรับการส่องสว่างเปลวไฟนั้นถูกกำหนดโดยเจ้าหน้าที่ปฏิบัติการเพื่อป้องกัน การละเมิดที่เป็นไปได้ความเสถียรของกระบวนการเผาไหม้ในกรณีที่คุณภาพของ AS เสื่อมลงอย่างกะทันหัน
การใช้เครื่องวิเคราะห์ RCA-2000 ช่วยให้สามารถเปลี่ยนแปลงได้อย่างต่อเนื่องในเวลาที่เหมาะสม
ประเมินการเปลี่ยนแปลงคุณภาพน้ำมันเชื้อเพลิงและรักษาค่าการส่องสว่างของเปลวไฟให้อยู่ในระดับที่เหมาะสมที่เหมาะสมโดยการใช้ก๊าซธรรมชาติขั้นต่ำที่จำเป็นอย่างต่อเนื่อง ซึ่งช่วยลดการใช้เชื้อเพลิงก๊าซที่หายากและเพิ่มประสิทธิภาพของหม้อไอน้ำ
ข้อสรุป
- ระบบสำหรับการตรวจวัดปริมาณสารที่ติดไฟได้อย่างต่อเนื่องในรางรถไฟช่วยให้สามารถประเมินความคืบหน้าของกระบวนการเผาไหม้ได้อย่างรวดเร็วและมีคุณภาพสูงเมื่อเผาเถ้าในหม้อไอน้ำ TPP-210A ซึ่งแนะนำให้ใช้ระหว่างการทดสอบการเดินเครื่องและ งานวิจัยตลอดจนการติดตามประสิทธิภาพของอุปกรณ์หม้อไอน้ำอย่างเป็นระบบ
- ประสิทธิผลของการใช้เครื่องวิเคราะห์ RCA-2000 เพื่อปรับสภาพการเผาไหม้ให้เหมาะสมนั้นประมาณโดยการลดตัวบ่งชี้การเผาไหม้เชิงกล - เนื้อหาของสารติดไฟในขบวนรถไฟโดยเฉลี่ย 4% และดังนั้นการสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้เชิงกล 2%
- ในโหมดหม้อไอน้ำแบบอยู่กับที่ การเปลี่ยนอุปกรณ์ทางเทคโนโลยีมาตรฐานจะส่งผลต่อคุณภาพของกระบวนการเผาไหม้ การเริ่มต้นใช้งานระบบฝุ่นและการใช้ก๊าซธรรมชาติมากเกินไปเพื่อส่องสว่างคบเพลิงถ่านหินที่ถูกบดละเอียดจะลดประสิทธิภาพของการติดตั้งหม้อไอน้ำลงอย่างมาก
บรรณานุกรม
- Madoyan A. A. , Baltyan V. N. , Grechany A. N. การเผาไหม้ถ่านหินคุณภาพต่ำอย่างมีประสิทธิภาพ หม้อไอน้ำพลังงาน. อ.: Energoatomizdat, 1991.
- การใช้เครื่องวิเคราะห์ปริมาณสารที่ติดไฟได้ RCA-2000 และเครื่องวิเคราะห์ก๊าซ Mars-5 เพื่อปรับโหมดการเผาไหม้ของหม้อต้มถ่านหินบด TPP-210A ที่ Tripolskaya TPP/ Golyshev L.V., Kotelnikov N.I., Sidenko A.P. และคณะ - Tr. สถาบันโพลีเทคนิคเคียฟ พลังงาน: เศรษฐศาสตร์ เทคโนโลยี นิเวศวิทยา พ.ศ. 2544 ฉบับที่ 1
- Zusin S.I. การเปลี่ยนแปลงการสูญเสียความร้อนด้วยการเผาไหม้ใต้กลไกขึ้นอยู่กับโหมดการทำงานของชุดหม้อไอน้ำ - วิศวกรรมพลังงานความร้อน พ.ศ. 2501 ฉบับที่ 10
เทคโนโลยีในการเริ่มหม้อไอน้ำแบบไหลตรงแตกต่างจากนั้นเนื่องจากไม่มีระบบหมุนเวียนแบบปิด จึงไม่มีถังซักที่จะแยกไอน้ำออกจากน้ำอย่างต่อเนื่อง และจะมีน้ำประปาเหลืออยู่ในช่วงเวลาหนึ่ง สิ่งเหล่านี้ดำเนินการเพียงครั้งเดียว การไหลเวียนที่ถูกบังคับสิ่งแวดล้อม. ดังนั้นเมื่อจุดไฟ (และเมื่อทำงานภายใต้ภาระ) จำเป็นต้องให้แน่ใจว่ามีการเคลื่อนที่อย่างต่อเนื่องของตัวกลางผ่านพื้นผิวที่ร้อนและในเวลาเดียวกันก็เอาตัวกลางที่ให้ความร้อนออกจากหม้อไอน้ำและต้องเริ่มการเคลื่อนที่ของน้ำในท่อ ก่อนที่หัวเตาจะติดไฟเสียด้วยซ้ำ
ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ โหมดการจุดไฟจะถูกกำหนดโดยความน่าเชื่อถือและเหมาะสมโดยสิ้นเชิง สภาพอุณหภูมิท่อโลหะของตะแกรง ตะแกรง เครื่องทำความร้อนยิ่งยวด และการไม่มีการตรวจสอบความร้อน-ไฮดรอลิกที่ยอมรับไม่ได้
ประสบการณ์และการคำนวณแสดงให้เห็นว่าการระบายความร้อนของพื้นผิวทำความร้อนเมื่อเริ่มต้นหม้อไอน้ำแบบไหลตรงมีความน่าเชื่อถือหากการไหลของน้ำที่จุดติดไฟมีค่าอย่างน้อย 30% ของค่าที่ระบุ ที่อัตราการไหลนี้ รับประกันความเร็วมวลขั้นต่ำของตัวกลางในตะแกรงตามเงื่อนไขความน่าเชื่อถือ: 450-500 กก./(m2*s) ความดันขั้นต่ำของตัวกลางในตัวกรองจะต้องรักษาให้ใกล้กับค่าที่ระบุเช่น สำหรับหม้อไอน้ำ 14 MPa - ที่ระดับ 12-13 MPa และสำหรับหม้อไอน้ำแรงดันวิกฤตยิ่งยวด - 24-25 MPa
มีสองโหมดหลักในการยิงหม้อไอน้ำแบบครั้งเดียว: การไหลโดยตรงและตัวแยก
ในโหมดการยิงแบบไหลตรง ตัวกลางทำงานจะเคลื่อนที่ผ่านพื้นผิวทำความร้อนทั้งหมดของหม้อไอน้ำ เช่นเดียวกับเมื่อทำงานภายใต้ภาระ ในช่วงแรกของการจุดไฟ ตัวกลางนี้จะถูกลบออกจากหม้อไอน้ำผ่าน ROU และหลังจากการก่อตัวของไอน้ำด้วยพารามิเตอร์ที่ต้องการ จะถูกส่งไปยังท่อส่งไอน้ำหลักหรือโดยตรงไปยังกังหัน (ในโรงงานบล็อก)
รูปภาพด้านล่างแสดงแผนภาพอย่างง่ายของการสตาร์ทหม้อไอน้ำจากสถานะ "เย็น" ในโหมดการไหลโดยตรง:
รูปภาพด้านล่างแสดงการเปลี่ยนแปลงในการไหลของน้ำป้อน (1) แรงดันไอน้ำด้านหลังหม้อต้ม (2) อุณหภูมิปานกลาง (3) ไอน้ำสด (4) และไอน้ำรอง (5) รวมถึงอุณหภูมิโลหะของปฐมภูมิ (7 ) และหน้าจอรอง (5) เครื่องทำความร้อนยิ่งยวด ดังที่เห็นได้ในช่วงเริ่มต้นของการจุดไฟเมื่อแรงดันไอน้ำถึง 4 MPa อุณหภูมิของตัวกลางและโลหะในหน้าจอของฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ระดับกลางจะลดลงอย่างรวดเร็วจาก 400 เป็น 300-250 ° C ซึ่งอธิบายโดย การเปิด ROU เพื่อระบายสื่อเข้า ระบบระบายน้ำและในตอนท้ายของการจุดไฟเมื่อความดันในเส้นทางหลักทั้งหมดคือ 23-24 MPa สภาพการทำงานของหน้าจอของ superheaters หลักและรองซึ่งมีอุณหภูมิเกิน 600 °C ก็ลดลงอย่างรวดเร็วเช่นกัน
เป็นไปได้ที่จะหลีกเลี่ยงการเพิ่มอุณหภูมิของตะแกรงโลหะมากเกินไปโดยการเพิ่มการไหลของน้ำที่จุดติดไฟเท่านั้น และเป็นผลให้สูญเสียคอนเดนเสทและความร้อนเพิ่มขึ้นเมื่อเปรียบเทียบกับโหมดการเริ่มต้นเครื่องแยก เมื่อพิจารณาถึงสิ่งนี้ตลอดจนความจริงที่ว่ารูปแบบการไหลตรงสำหรับการสตาร์ทหม้อไอน้ำจากสถานะ "เย็น" ไม่มีข้อได้เปรียบเหนือตัวคั่น แต่ปัจจุบันไม่ได้ใช้ในการสตาร์ท
โหมดการสตาร์ทหม้อไอน้ำแบบไหลตรงจากสถานะ "ร้อน" และ "ไม่ระบายความร้อน" ทำให้เกิดอันตรายจากการระบายความร้อนอย่างกะทันหันของส่วนประกอบที่ร้อนที่สุดของหม้อไอน้ำและท่อส่งไอน้ำ รวมถึงอุณหภูมิของโลหะซุปเปอร์ฮีตเตอร์ที่เพิ่มขึ้นอย่างไม่อาจยอมรับได้ ในโหมดไม่ไหลโดยปิด BROU และ ROU ในช่วงการยิงครั้งแรก ทั้งหมดนี้ทำให้ยากต่อการสตาร์ทจากสถานะ "ร้อน" ซึ่งเป็นเหตุให้โหมดนี้ถูกแทนที่ด้วยวงจรสตาร์ทตัวแยก
การใช้งานโหมดการเริ่มต้นการไหลโดยตรงเพียงอย่างเดียวคือการยิงหม้อไอน้ำแบบสองถังจากสถานะ "เย็น" และการเริ่มต้นหม้อไอน้ำแบบไหลตรงจากแหล่งสำรองร้อนหลังจากไม่ได้ใช้งาน สูงสุด 1 ชั่วโมง
เมื่อเริ่มต้นหม้อไอน้ำแบบสองถัง ทั้งสองท่อจะถูกให้ความร้อนสลับกัน: หม้อไอน้ำแบบอสมมาตร (เช่น TPP-110) จะถูกให้ความร้อนโดยเริ่มจากท่อซึ่งไม่มีฮีทเตอร์รอง ร่างกายของหม้อไอน้ำแบบสมมาตรจะถูกให้ความร้อนตามลำดับแบบสุ่ม ตัวแรกของหม้อไอน้ำแบบเปลือกสองชั้นทั้งสองประเภทได้รับความร้อนตามโหมดตัวแยก การจุดไฟของตัวที่สองเริ่มต้นด้วยโหลดไฟฟ้าเล็กน้อยของบล็อกและดำเนินการตามโหมดใดก็ได้
หม้อไอน้ำสามารถถูกยิงได้หลังจากหยุดสั้นๆ (สูงสุด 1 ชั่วโมง) โดยใช้โหมดการไหลโดยตรง เนื่องจากพารามิเตอร์ไอน้ำยังคงรักษาค่าการทำงานไว้ และองค์ประกอบและส่วนประกอบแต่ละส่วนของชุดหม้อไอน้ำยังไม่มีเวลาในการเย็นลงอย่างมีนัยสำคัญ ในกรณีนี้ควรเลือกใช้โหมดการไหลโดยตรงเนื่องจากไม่จำเป็นต้องมีการเตรียมพิเศษซึ่งจำเป็นเมื่อเปลี่ยนไปใช้วงจรแยกซึ่งช่วยให้คุณได้รับเวลาและเร่งการเริ่มต้นหม้อไอน้ำ ในกรณีนี้การจุดไฟจะดำเนินการในโหมดการไหลโดยตรงโดยปล่อยสื่อการทำงานทั้งหมดผ่าน ROU หรือ BROU ผ่านวาล์วไอน้ำหลัก (MSV) จนกระทั่งอุณหภูมิของไอน้ำหลักและไอน้ำทุติยภูมิเกินอุณหภูมิของกังหัน ไอน้ำเข้าประมาณ 50 °C หากอุณหภูมิไอน้ำในระหว่างการปิดเครื่องลดลงน้อยกว่า 50 °C อุณหภูมิไอน้ำด้านหลังหม้อไอน้ำจะเพิ่มขึ้นเป็นค่าที่กำหนดทันที หลังจากนั้นการจ่ายไอน้ำจะเปลี่ยนจาก ROU เป็นกังหัน
เมื่อสตาร์ทหม้อไอน้ำในลักษณะนี้จากแหล่งสำรองร้อน ควรคำนึงว่าในระหว่างการหยุดหม้อไอน้ำในระยะสั้น อุณหภูมิของตัวกลางที่ทางเข้าและทางออกในท่อกรองหลายท่อจะเท่ากันและเกิดขึ้น การไหลเวียนตามธรรมชาติสภาพแวดล้อมภายในแผงแต่ละแผงและระหว่างแผง การหมุนเวียนนี้อาจคงอยู่นานจนคงอยู่เป็นระยะเวลาหนึ่งหลังจากที่ปั๊มป้อนกลับมาทำงานต่อ ส่งผลให้สภาพแวดล้อมการทำงานเริ่มเคลื่อนตัวไปในทิศทางที่ต้องการต้องใช้เวลาสักระยะหนึ่ง จนกว่าการเคลื่อนที่ของตัวกลางจะหยุดลงไม่แนะนำให้เริ่มจุดไฟหน่วยหม้อไอน้ำเพื่อหลีกเลี่ยงความเสียหายต่อท่อที่ให้ความร้อน
เมื่อเทียบกับโหมดตัวแยกการไหลโดยตรงของการสตาร์ทหม้อไอน้ำ มีความเสถียรสูงค่อนข้างมาก อุณหภูมิต่ำสภาพแวดล้อมการทำงานและโลหะในเส้นทางหม้อไอน้ำทั้งหมด และช่วยให้กังหันสตาร์ทตามพารามิเตอร์ไอน้ำแบบเลื่อน หน้าจอของฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ระดับกลางของหม้อไอน้ำจะเริ่มเย็นลงในช่วงแรกของการสตาร์ท และโลหะของหน้าจอจะไม่ร้อนเกินไปจนเป็นค่าที่ยอมรับไม่ได้ โหมดการเริ่มต้นตัวแยกจะดำเนินการโดยใช้อุปกรณ์จุดไฟพิเศษที่เรียกว่าหน่วยจุดไฟซึ่งประกอบด้วยวาล์วในตัว (2) ตัวแยกในตัว (7) ตัวขยายจุดไฟ (9) และคันเร่ง วาล์ว 5, 6, 8 ตัวแยกในตัวถูกออกแบบมาเพื่อแยกความชื้นออกจากไอน้ำและเป็นท่อที่มีหน้าตัดขนาดใหญ่ (425×50 มม.) ซึ่งติดตั้งตัวแยกความชื้นแบบสกรูและเปิดทำงานระหว่าง ระยะเวลาของการยิงหม้อไอน้ำระหว่างพื้นผิวการสร้างไอน้ำ (1) และความร้อนยวดยิ่งของไอน้ำ (3) ของหม้อไอน้ำผ่านอุปกรณ์ควบคุมปริมาณ 5 และ 6 วาล์วในตัว 2 ทำหน้าที่ตัดการเชื่อมต่อหน้าจอและซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบพาความร้อนจากพื้นผิวทำความร้อนที่สร้างไอน้ำ และตั้งอยู่ระหว่างอุปกรณ์เอาท์พุตของส่วนสุดท้ายของพื้นผิวหน้าจอและตัวสะสมอินพุตของซุปเปอร์ฮีตเตอร์ของหน้าจอ ในระหว่างการยิงหม้อไอน้ำ วาล์วไอน้ำหลัก (4) ยังคงเปิดอยู่ในชุดบล็อกและปิดใน TPP แบบเชื่อมโยงข้าม
ตัวขยายการจุดระเบิดเป็นขั้นตอนกลางระหว่างตัวแยกในตัวและอุปกรณ์สำหรับรับตัวกลางที่ปล่อยออกมาจากตัวแยก เนื่องจากความดันในตัวขยายจะคงอยู่ต่ำกว่าในตัวแยก (ปกติประมาณ 2 MPa) สื่อการทำงานจึงถูกปล่อยออกไปผ่านวาล์วปีกผีเสื้อ 8 และหลังจากควบคุมปริมาณซ้ำหลายครั้งจะระเหยไปบางส่วน ไอน้ำจากตัวขยายการจุดระเบิดจะถูกส่งไปยังท่อร่วมเสริมของสถานี ซึ่งจะสามารถจ่ายให้กับเครื่องกำจัดอากาศและผู้บริโภคอื่นๆ ได้ และน้ำจะถูกปล่อยลงในช่องทางออกของน้ำหมุนเวียน หรือลงในถังคอนเดนเสทสำรอง หรือ (ในการติดตั้งแบบบล็อก) โดยตรง เข้าไปในคอนเดนเซอร์
แนวคิดของการเริ่มต้นตัวแยกของหน่วยหม้อไอน้ำแบบไหลตรงคือการแบ่งกระบวนการเริ่มต้นออกเป็นสามขั้นตอน เพื่อให้มั่นใจในความน่าเชื่อถือของพื้นผิวทำความร้อนทั้งหมดในแต่ละขั้นตอนที่ดำเนินการตามลำดับเหล่านี้ และใน ในขั้นตอนสุดท้าย คุณสามารถสตาร์ทอุปกรณ์กำลังของตัวเครื่องบนพารามิเตอร์ไอน้ำแบบเลื่อนได้ในขณะที่ยังคงรักษาแรงดันเล็กน้อยที่พื้นผิวที่สร้างไอน้ำให้คงที่
ในระยะแรกของการเริ่มต้น การหมุนเวียนแบบบังคับของสื่อการทำงานจะถูกจัดระเบียบในวงจรปิด: ปั๊มป้อน - หม้อไอน้ำ - หน่วยนำร่อง - อุปกรณ์รับสำหรับสื่อระบาย (ในการติดตั้งบล็อก, คอนเดนเซอร์กังหัน) - ปั๊มป้อน ซึ่งช่วยลดความเป็นไปได้ของการเจาะด้วยความร้อน-ไฮดรอลิกที่เป็นอันตรายในพื้นผิวที่สร้างไอน้ำ และลดการสูญเสียคอนเดนเสทและความร้อนให้เหลือน้อยที่สุด ในระหว่างระยะเริ่มต้นนี้ ตัวกลางทำงานไม่สามารถเข้าถึงพื้นผิวที่ให้ความร้อนยวดยิ่งของไอน้ำ เนื่องจากพวกมันถูกตัดออกจากพื้นผิวที่สร้างไอน้ำโดยวาล์วในตัวและวาล์วปีกผีเสื้อ 17 ซึ่งปิดระหว่างช่วงการเริ่มต้นนี้ และ อยู่ในโหมดที่เรียกว่าไร้การไหล แม้ว่าท่อของพื้นผิวเหล่านี้ในโหมดไม่ไหลจะไม่ถูกระบายความร้อนจากภายในด้วยไอน้ำ แต่อุณหภูมิของโลหะยังคงอยู่ภายในขอบเขตที่ยอมรับได้เนื่องจากการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงเริ่มต้นในช่วงเวลานี้ยังคงอยู่ที่ระดับคงที่และค่อนข้างต่ำ ไม่เกิน 20% ของปริมาณการใช้ที่กำหนด
ความปลอดภัยของโหมดไม่ไหลสำหรับเครื่องทำความร้อนแบบไอน้ำยิ่งยวดในช่วงระยะเวลาเริ่มต้นหม้อไอน้ำได้รับการยืนยันโดยการทดสอบพิเศษของหม้อไอน้ำ TPP-110 และ TPP-210 อย่างที่คุณเห็น เมื่อใช้เชื้อเพลิง (ก๊าซธรรมชาติ) สูงถึง 20% ของอุณหภูมิที่กำหนด ผนังของท่อด้านหน้าของตะแกรงที่ได้รับความร้อนมากที่สุดจะต้องไม่เกินอุณหภูมิที่อนุญาตที่ 600 °C ในสถานะคงที่ เมื่อพิจารณาว่าปริมาณการใช้เชื้อเพลิงในช่วงเริ่มต้นของการเริ่มต้นหม้อไอน้ำนั้นต่ำกว่า 20% อย่างมีนัยสำคัญ (ตัวอย่างเช่นเมื่อหม้อไอน้ำทำงานด้วยน้ำมันเชื้อเพลิงการบริโภคนั้นไม่สูงกว่า 14-15% ของค่าเล็กน้อย) เราสามารถพิจารณาได้ โหมดไม่สิ้นเปลืองสำหรับเครื่องทำความร้อนแบบไอน้ำยิ่งยวดค่อนข้างเป็นที่ยอมรับในช่วงระยะเวลาการยิงนี้
ในส่วนที่เกี่ยวข้องกับการทดลองที่ดำเนินการ สังเกตว่าในการสตาร์ทหม้อไอน้ำที่ทดสอบนั้นไม่มีอุณหภูมิของผนังท่อตลอดโหมดไม่ไหลเกิน 550 °C อุณหภูมินี้ต่ำกว่าค่าสูงสุดที่อนุญาตสำหรับเหล็กกล้าอัลลอยด์ต่ำ 12х1МФ ซึ่งโดยปกติจะใช้สำหรับการผลิตท่อคัดกรองขั้นที่ 1 และยิ่งกว่านั้นสำหรับเหล็กกล้าออสเทนนิติก 1MX18Н12Т ซึ่งใช้สำหรับตะแกรงขั้นที่ II ในเครื่องทำความร้อนแบบไอน้ำพาความร้อนยิ่งยวด
การปิดเครื่องทำความร้อนยิ่งยวดในระยะแรกของการเริ่มต้นระบบช่วยลดความยุ่งยากในการเคลื่อนที่และการควบคุมชุดหม้อไอน้ำ ช่วยให้หลังจากเชื่อมต่อพื้นผิวที่มีความร้อนยวดยิ่ง สามารถเพิ่มพารามิเตอร์ไอน้ำและปริมาณได้อย่างราบรื่น ในขณะที่ยังคงรักษาเสถียรภาพของการจ่ายน้ำป้อน จุดเริ่มต้นของระยะเริ่มต้นที่สองถือเป็นช่วงเวลาที่ไอน้ำเริ่มถูกปล่อยออกมาในตัวแยกในตัวซึ่งมุ่งตรงไปยังพื้นผิวที่มีความร้อนยวดยิ่ง ค่อยๆ เปิดวาล์วปีกผีเสื้อและค่อยๆ เพิ่มอุณหภูมิและความดันของ ไอน้ำ. ในขั้นตอนเริ่มต้นนี้ หม้อไอน้ำจะทำงานที่แรงดันสองระดับ: เล็กน้อย - ขึ้นอยู่กับวาล์วในตัวซึ่งยังคงปิดอยู่ และ "เลื่อน" - ด้านหลังวาล์วปีกผีเสื้อในพื้นผิวที่มีความร้อนยวดยิ่ง โหมดนี้เป็นไปได้เนื่องจากพื้นผิวที่ให้ความร้อนยวดยิ่งของไอน้ำถูกแยกออกจากพื้นผิวที่สร้างไอน้ำด้วยพื้นที่ไอน้ำของเครื่องแยก เช่นเดียวกับในหม้อต้มแบบดรัม ในระยะที่สามของการเริ่มต้นใช้งาน หน่วยหม้อไอน้ำจะเปลี่ยนเป็นโหมดการไหลโดยตรง การถ่ายโอนนี้ควรเริ่มต้นหลังจากที่พารามิเตอร์ไอน้ำถึง 80-85% ของค่าที่กำหนด ค่อยๆ เปิดวาล์วในตัว นำพารามิเตอร์ไปที่ค่าที่กำหนดแล้วปิดหน่วยจุดไฟ
เมื่อทำความร้อนหน่วยหม้อไอน้ำที่โรงไฟฟ้าพลังความร้อนที่ไม่ใช่หน่วยเสร็จแล้ว ระบบจะเชื่อมต่อกับท่อส่งไอน้ำหลัก และกฎการเชื่อมต่อยังคงเหมือนเดิมสำหรับหม้อไอน้ำแบบดรัม สิ่งสำคัญคือความเท่าเทียมกันโดยประมาณของแรงดันด้านหลังหม้อไอน้ำและในท่อส่งไอน้ำหลัก ณ เวลาที่เชื่อมต่อ
ในการติดตั้งแบบบล็อก การสตาร์ทหม้อไอน้ำจะรวมกับการเริ่มต้นกังหัน และหม้อไอน้ำจะเปลี่ยนเป็นโหมดการไหลโดยตรงโดยปกติหลังจากที่โหลดไฟฟ้าของหน่วยถึง 60-70% ของค่าที่ระบุ
รูปภาพด้านล่างแสดงลักษณะการเริ่มต้นของหม้อไอน้ำแบบครั้งเดียวของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนที่ไม่ใช่หน่วยในโหมดแยก: 1 - แรงดันไอน้ำด้านหลังหม้อไอน้ำ; 2 - ปริมาณการใช้น้ำป้อน; 3 - อุณหภูมิสูงสุดสภาพแวดล้อมบริเวณทางออกจาก NRF 4 - อุณหภูมิน้ำป้อน; 5 - อุณหภูมิความร้อนยวดยิ่งกลาง; 6 - อุณหภูมิไอน้ำสด 8, 7 - อุณหภูมิโลหะสูงสุดของหน้าจอ II และซุปเปอร์ฮีตเตอร์ระดับกลาง 9 - อุณหภูมิของก๊าซไอเสียในห้องหมุน
คุณสมบัติของการจุดไฟระหว่างการสตาร์ทแบบ "ร้อน" มีดังนี้ ก่อนที่จะจุดหัวเผา อุณหภูมิโลหะของตัวแยกในตัวจะลดลงจาก 490 เป็น 350-320 °C โดยการปล่อยไอน้ำออกจากตัวแยก และอัตราการลดลงไม่ควรสูงกว่า 4 °C/นาที ในเวลาเดียวกันความดันในหม้อไอน้ำลดลงจากเล็กน้อย (25 MPa) เป็น 10-15 MPa 30-40 นาทีหลังจากที่ตัวแยกเย็นลงตามกำหนดเวลาเดียวกันกับจากสถานะ "ไม่เย็น" เช่น หลังจากสร้างอัตราการไหลการจุดระเบิดขั้นต่ำของน้ำป้อน ความดันด้านหน้าวาล์วในตัวที่ปิดจะเพิ่มเป็น 24- 25 MPa หัวเผาน้ำมันเชื้อเพลิงจะเปิดขึ้นโดยมีอัตราการไหลเริ่มต้น น้ำมันเชื้อเพลิง และในเวลาเดียวกันวาล์วระบายของตัวแยกในตัว 8 ตัวจะเปิดขึ้น หลังจากนั้นวาล์วปีกผีเสื้อ 5 จะค่อยๆ เปิดขึ้น การทำงานเพิ่มเติมจะเหมือนกับเมื่อสตาร์ทจากสถานะ "เย็น" ด้วยการลดแรงดันในหม้อต้มก่อนการเผา การควบแน่นของไอน้ำในตะแกรงจะถูกกำจัดออกไป ซึ่งจะทำให้เย็นลงน้อยกว่าเมื่อสตาร์ทในโหมดการไหลโดยตรง
หน่วยจ่ายไฟที่มีหม้อไอน้ำ TPP-210A ถูกหยุดฉุกเฉินโดยอุปกรณ์ป้องกันเนื่องจากทำงานผิดปกติในปั๊มป้อน เมื่อวาล์วบนท่อน้ำมันเชื้อเพลิงปิดโดยอัตโนมัติ การจ่ายไฟ เชื้อเพลิงเหลวไม่ได้ปิดสนิทและในตัวหม้อไอน้ำตัวเดียวน้ำมันเชื้อเพลิงจำนวนเล็กน้อยยังคงเผาไหม้ในเตาเผาซึ่งไม่เพียงเพิ่มการบิดเบือนทางความร้อนและเพิ่มการไหลเวียนในแผง NRF เท่านั้น แต่ยังรวมถึงลักษณะที่ปรากฏที่โค้งด้านบนด้วย ของท่อแต่ละท่อที่มีฟองคงที่ของไอน้ำร้อนยวดยิ่งเล็กน้อยซึ่งครอบครองส่วนทั้งหมดของท่อและป้องกันการเคลื่อนไหวของสภาพแวดล้อมการทำงานในนั้น แม้ว่าไอน้ำที่วิกฤตยิ่งยวดจะมีความหนาแน่นเท่ากับน้ำในขณะที่ก่อตัว แต่การเพิ่มอุณหภูมิเพียงไม่กี่องศาจะทำให้ความหนาแน่นลดลงหลายสิบเปอร์เซ็นต์ เมื่อความเร็วของน้ำเพิ่มขึ้น ฟองไอน้ำควรจะถูกพัดพาไปตามการไหลของมัน แต่ฟองขนาดใหญ่อาจล่าช้าได้ชั่วคราว เนื่องจากอุณหภูมิของโลหะของท่อที่เกี่ยวข้องควรเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว
หลังจากหยุดพักห้านาทีหม้อไอน้ำก็เปลี่ยนไปใช้โหมดการไหลโดยตรงและตรงกันข้ามกับกฎน้ำป้อนไม่ได้ถูกป้อนก่อน แต่ในขณะเดียวกันก็มีการจ่ายน้ำมันเชื้อเพลิงไปยังเตาเผาเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ในไม่ช้า ในส่วนทางออกที่ไม่ได้รับความร้อนของท่อ NRF ท่อใดท่อหนึ่ง มีการบันทึกอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นเป็น 570 °C ช่วงเวลาระหว่างการบันทึกอัตโนมัติของอุณหภูมินี้คือ 4 นาที แต่ก่อนที่จะบันทึกอุณหภูมินี้อีกครั้ง เกิดการแตกฉุกเฉินในท่อซึ่งมีส่วนในบริเวณประกบหัวเผาที่ไม่ได้รับการป้องกันด้วยเข็มขัดเพลิง หม้อไอน้ำถูกปิดฉุกเฉินอีกครั้ง
อีกตัวอย่างหนึ่งเกี่ยวข้องกับการเสื่อมสภาพของการแยกซึ่งเกิดขึ้นเมื่อวาล์วระบายที่เอาความชื้นที่แยกออกจากตัวแยกในตัวเปิดไม่เต็มที่ เมื่อทำการยิงหม้อไอน้ำแบบไหลตรง วาล์วเหล่านี้จะถูกปิดเพื่อลดอุณหภูมิของไอน้ำใหม่ในกรณีที่เครื่องลดซุปเปอร์ฮีตเตอร์แบบฉีดทำงานผิดปกติ วิธีการควบคุมนี้เกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิไอน้ำอย่างกะทันหันและสำคัญ และทำให้เกิดรอยแตกเมื่อยล้าในส่วนหัวของฮีตเตอร์ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ ใกล้กับตัวแยกในตัวตามการไหลของไอน้ำ
การปิดวาล์ว 8 และการเปิด 5 ต้องทำอย่างช้าๆ เพื่อหลีกเลี่ยงไม่ให้น้ำไหลเข้าสู่ตัวสะสมฮีตเตอร์ยิ่งยวดที่อยู่ใกล้เคียง เนื่องจากการหยุดชะงักของการเคลื่อนที่ที่มั่นคงของตัวกลางที่ทำงานในตัวแยก นอกจากนี้ควรเปิดท่อระบายน้ำก่อนและหลังวาล์วปีกผีเสื้อ 5 ล่วงหน้าเพื่อป้องกันการปล่อยคอนเดนเสทที่สะสมในท่อจากชุดจุดระเบิด
การเปิดวาล์วปีกผีเสื้อ 5 อย่างช้าๆ ส่งผลให้เวลาทำความร้อนของท่อไอน้ำหลักเพิ่มขึ้นและระยะเวลาในการยิงหม้อไอน้ำ แน่นอนว่าความผันผวนที่สำคัญของอุณหภูมิไอน้ำนั้นเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ อย่างไรก็ตาม หากหม้อไอน้ำถูกยิงเพียงไม่กี่ครั้งต่อปี ก็ไม่มีเหตุผลที่จะชะลอการเริ่มต้นการทำงานออกไปอีก เพื่อป้องกันไม่ให้อุณหภูมิไอน้ำลดลงเล็กน้อย แต่หากหม้อต้มได้รับความร้อนและหยุดบ่อยครั้ง น้ำที่กระเด็นใส่ตะแกรงก็อาจส่งผลที่เป็นอันตรายได้ ดังนั้นเมื่อให้แสงสว่างแก่หม้อไอน้ำแบบครั้งเดียวจึงจำเป็นต้องปฏิบัติตามกำหนดเวลาการเริ่มต้นอย่างเคร่งครัดซึ่งควบคุมการเปิดวาล์วอย่างช้าๆและค่อยเป็นค่อยไป 5
