อ่านเพิ่มเติม:
|
บัสบาร์ถูกเลือกตามความร้อนที่อนุญาตจากเงื่อนไข
โดยที่ฉันคำนวณคือกระแสที่คำนวณได้ ฉันเพิ่มเติมคือกระแสไฟที่อนุญาตในระยะยาวตามสภาวะความร้อน
ส่วนบัสบาร์ที่เลือกต้องได้รับการตรวจสอบความต้านทานความร้อนและไฟฟ้าไดนามิก
เมื่อกระแสไฟฟ้าลัดวงจรผ่านบัสบาร์และชิ้นส่วนที่มีไฟฟ้าอื่นๆ แรงไฟฟ้าไดนามิกจะเกิดขึ้นซึ่งสร้างโมเมนต์การโก่งตัวและความเค้นในโลหะ เกณฑ์ความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกหรือ ความแข็งแรงทางกลยางคือค่าความเค้นสูงสุดซึ่งไม่ควรเกินค่าที่อนุญาตสำหรับวัสดุที่กำหนด
σ р ≤ σ เพิ่มเติม โดยที่ σ р, σ เพิ่มเติมคือค่าความเค้นดัดโค้งที่คำนวณได้และอนุญาตของวัสดุ ตามลำดับ
รถบัสที่ติดตั้งบนฉนวนถือได้ว่าเป็นลำแสงหลายช่วง ความเค้นสูงสุดในโลหะระหว่างการดัดงอ
โดยที่ M คือโมเมนต์การดัดสูงสุด N m; W คือโมเมนต์ความต้านทานของยาง, m3
เมื่อยางวางบนขอบยาง เมื่อวางแบน
โดยที่ b และ h คือความกว้าง (ด้านแคบ) และความสูง (ด้านใหญ่) ของหน้ายาง ตามลำดับ m
การแสดงออกของโมเมนต์การโก่งตัว M ที่สร้างขึ้นโดยกระแสไฟฟ้าช็อตลัดวงจรสามารถหาได้หากเราพิจารณาว่ายางเป็นลำแสงหลายช่วงที่รับน้ำหนักสม่ำเสมอ
ที่ไหน ล– ระยะห่างระหว่างลูกถ้วย, m; ζ – สัมประสิทธิ์เท่ากับ 10 สำหรับช่วงด้านนอกและ 12 สำหรับช่วงอื่น ๆ F คือแรงปฏิสัมพันธ์ระหว่างตัวนำเมื่อกระแสไฟฟ้าลัดวงจรไหลผ่านตัวนำเหล่านั้น
สำหรับรถโดยสารสามเฟส กระแสไฟฟ้าช็อตของการลัดวงจรสามเฟสจะถูกนำมาคำนวณ ยิ่งไปกว่านั้น การคำนวณความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกจะดำเนินการสำหรับตัวนำของเฟสกลางเนื่องจากอยู่ภายใต้ ค่าสูงสุดการศึกษา
ที่นี่ ก– ระยะห่างระหว่างยาง ล– ระยะห่างระหว่างฉนวนเฟส Kf – ตัวประกอบรูปร่างที่กำหนดจากเส้นโค้งดไวต์ (ปกติคือ Kf µ 1)
ความเค้นทางกลของวัสดุตัวนำไม่ควรเกิน 140 MPa สำหรับทองแดง (เกรด MT) และ 70 MPa สำหรับอลูมิเนียม (เกรด AT)
เมื่อคำนวณแรงทำลายล้างบนฉนวน โดยที่ Kn = 1 เมื่อวางบัสบาร์ให้เรียบ Kn = (h out + b + 0.5h)/ h out เมื่อยางอยู่ที่ขอบ สำหรับการเปิด อุปกรณ์กระจายสินค้าโดยที่ฉนวนของอุปกรณ์ไฟฟ้าสัมผัสกับลม, น้ำแข็ง, ความตึงเครียดของตัวนำ, ปัจจัยด้านความปลอดภัย K s = 3 ถูกนำมาใช้ในการคำนวณ (ภาระบนฉนวนควรน้อยกว่าภาระการทำลายล้างสูงสุด 3 เท่า) สำหรับโรงงานเครื่องปฏิกรณ์แบบปิด ปัจจัยด้านความปลอดภัยจะลดลงเหลือ 1.5-1.7
ยางก็เหมือนกับระบบอื่นๆ ที่ทำการสั่นสะเทือนแบบอิสระหรือตามธรรมชาติในรูปแบบของคลื่นนิ่ง หากความถี่ของการสั่นแบบบังคับภายใต้อิทธิพลของ EDF ใกล้เคียงกับความถี่ของการสั่นตามธรรมชาติ ดังนั้นเสียงสะท้อนทางกลและการทำลายของอุปกรณ์อาจเกิดขึ้นได้แม้จะมีความพยายามเพียงเล็กน้อยก็ตาม ดังนั้นเมื่อคำนวณความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกจึงจำเป็นต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ของการสั่นพ้องทางกลด้วย
ความถี่ของการสั่นสะเทือนตามธรรมชาติของยางที่อยู่ในระนาบเดียวกันสามารถกำหนดได้จากการแสดงออก
, ที่ไหน 1
– ช่วงยาง, ม.; E – โมดูลัสยืดหยุ่นของวัสดุยาง Pa; J – โมเมนต์ความเฉื่อยของหน้าตัดของยาง, m 4 ; m คือมวลของยางเส้นตรงหนึ่งเมตร กิโลกรัม/เมตร โมเมนต์ความเฉื่อย J ถูกกำหนดโดยสัมพันธ์กับแกนหน้าตัดที่ตั้งฉากกับระนาบการสั่นสะเทือน เมื่อยางวางบนขอบยาง เมื่อวางยางแบน
เมื่อความถี่ของการสั่นตามธรรมชาติมากกว่า 200 เฮิรตซ์ จะไม่คำนึงถึงปรากฏการณ์การสั่นพ้อง ถ้าความถี่ f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.
เพื่อให้สอดคล้องกับสภาวะความต้านทานความร้อนของบัสบาร์ จำเป็นที่กระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่ไหลผ่านบัสบาร์ไม่ทำให้อุณหภูมิสูงกว่าค่าสูงสุดที่อนุญาต ส่วนตัดขวางที่มีความเสถียรทางความร้อนขั้นต่ำของบัสบาร์หรือตัวนำต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:
โดยที่ V k คือพัลส์กระแสความร้อนที่คำนวณได้ C – ค่าสัมประสิทธิ์ความร้อน (ฟังก์ชัน) ขึ้นอยู่กับวัสดุยาง สำหรับการคำนวณเชิงปฏิบัติ V k = I ¥ 2 t pr
โดยที่ I ¥ คือค่าประสิทธิผลของกระแสลัดวงจรในสภาวะคงตัว t pr - ลดเวลาการกระทำของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
โดยเวลาที่ลดลง เราหมายถึงเวลาที่กระแสไฟฟ้าลัดวงจรในสภาวะคงตัว I ¥ ปล่อยความร้อนในปริมาณเท่ากันกับกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่แปรผันตามเวลาในช่วงเวลาจริง t
t pr =t pr.p + t pr.a โดยที่ t pr.p, t pr.a – ส่วนประกอบแบบคาบและแบบไม่ต่อเนื่องของเวลาลัดวงจรที่ลดลง องค์ประกอบคาบของเวลา t pr.p ถูกกำหนดจากเส้นโค้งการพึ่งพา t pr.p = f(β"") ที่นี่ β"" = I""/I ¥ โดยที่ I"" คือค่าประสิทธิผลขององค์ประกอบตามคาบของกระแสลัดวงจรในช่วงเริ่มต้น (กระแสลัดวงจรเหนือทรานเซียนท์เริ่มต้น) หากแรงเคลื่อนไฟฟ้าของแหล่งกำเนิดคงที่ ซึ่งเป็นกรณีที่ได้รับพลังงานจากเครือข่ายที่มีพลังงานไม่จำกัด จะถือว่า I"" = I ¥ และ β"" = 1
เวลาลดลงขององค์ประกอบเป็นระยะ t pr.a = 0.005β"" 2. ค่าสัมประสิทธิ์ความร้อน C สามารถวิเคราะห์ได้จากนิพจน์ C =,
โดยที่ A ΘKON, A ΘNACH - ฟังก์ชั่นความร้อนหรือค่าของพัลส์กระแสราก - ค่าเฉลี่ย - กำลังสองซึ่งสอดคล้องกับอุณหภูมิสุดท้ายและเริ่มต้นของบัสหรือตัวนำในระหว่างการลัดวงจร A 2 s/mm 4 .
โดยทั่วไปแล้วหนังสืออ้างอิงจะให้เส้นโค้งของการพึ่งพาอุณหภูมิกับค่าของอินทิกรัลที่คำนวณได้ A Θ สำหรับ วัสดุต่างๆ. ยางมีการคำนวณความต้านทานความร้อนโดยใช้เส้นโค้งเหล่านี้ดังนี้ อุณหภูมิของตัวนำที่อนุญาตในระหว่างการลัดวงจรและที่กระแสไฟที่กำหนดจะถูกตั้งค่าจากนั้นค่าที่สอดคล้องกันของ A ΘCON, A ΘSTARTจะถูกพบจากเส้นโค้ง สำหรับยางอะลูมิเนียม ภายใต้สภาวะที่กำหนด อุณหภูมิเริ่มต้นคือ 70 o C อุณหภูมิสุดท้ายที่อนุญาตคือ 200 o C ในกรณีนี้ ค่าสัมประสิทธิ์ความร้อน C = 95
ดังนั้น สำหรับบัสบาร์อะลูมิเนียม ส่วนที่ต้านทานความร้อนขั้นต่ำสามารถวิเคราะห์ได้จากนิพจน์:
ด้วยวิธีการคำนวณเชิงวิเคราะห์เชิงกราฟิก จำเป็นต้องเพิ่ม θ cr ≤ θ โดยที่ θ cr คืออุณหภูมิของการทำความร้อนบัสโดยกระแสลัดวงจร θ เพิ่มเติม – อุณหภูมิความร้อนที่อนุญาต ขึ้นอยู่กับวัสดุยาง
อุณหภูมิการให้ความร้อนของบัสบาร์โดยกระแสไฟฟ้าลัดวงจรถูกกำหนดจากเส้นโค้ง ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิเริ่มต้น วัสดุบัสบาร์ และแรงกระตุ้นความร้อน
ความต้านทานของหม้อแปลงกระแสต่ออิทธิพลทางกลและความร้อนนั้นมีลักษณะเฉพาะคือกระแสต้านทานไฟฟ้าไดนามิกและกระแสต้านทานความร้อน
อิเล็กโทรไดนามิกทนต่อกระแสไฟฟ้า ฉันดีเท่ากับแอมพลิจูดกระแสที่ใหญ่ที่สุด ไฟฟ้าลัดวงจรตลอดระยะเวลาการไหล ซึ่งหม้อแปลงกระแสสามารถทนได้โดยไม่มีความเสียหาย ขัดขวางการทำงานที่เหมาะสมต่อไป
ปัจจุบัน ฉันดีแสดงถึงความสามารถของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าในการทนต่อผลกระทบทางกล (ไฟฟ้าพลศาสตร์) ของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
ความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกสามารถกำหนดลักษณะได้หลายหลาก เค ดีซึ่งเป็นอัตราส่วนของกระแสต้านทานไฟฟ้าไดนามิกต่อแอมพลิจูด
ข้อกำหนดด้านความต้านทานไฟฟ้าพลศาสตร์ใช้ไม่ได้กับบัสบาร์ หม้อแปลงกระแสไฟฟ้าในตัวและแบบถอดได้
กระแสความร้อน
กระแสความร้อน ฉันเท่ากับค่าประสิทธิผลสูงสุดของกระแสไฟฟ้าลัดวงจรในช่วงเวลา t t ซึ่งหม้อแปลงกระแสสามารถทนได้ตลอดระยะเวลาโดยไม่ต้องให้ความร้อนแก่ชิ้นส่วนที่นำกระแสไฟฟ้าจนมีอุณหภูมิเกินอุณหภูมิที่ยอมให้กระแสลัดวงจรได้ (ดูด้านล่าง) และไม่มีความเสียหายทำให้ไม่สามารถดำเนินการต่อไปได้
ความต้านทานความร้อนเป็นลักษณะของความสามารถของหม้อแปลงกระแสในการทนต่อผลกระทบทางความร้อนของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
ในการตัดสินความต้านทานความร้อนของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าจำเป็นต้องรู้ไม่เพียง แต่ค่าของกระแสที่ไหลผ่านหม้อแปลงเท่านั้น แต่ยังรวมถึงระยะเวลาด้วยหรือกล่าวอีกนัยหนึ่งคือต้องรู้ ทั้งหมดความร้อนที่ปล่อยออกมาซึ่งเป็นสัดส่วนกับผลคูณของกระแสกำลังสอง ฉัน tTและระยะเวลาของมัน ที ต. คราวนี้จะขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์ของเครือข่ายที่ติดตั้งหม้อแปลงกระแสและแตกต่างกันไปตั้งแต่หนึ่งถึงหลายวินาที
ความต้านทานความร้อนสามารถกำหนดลักษณะได้จากปัจจัยหนึ่ง เคทีกระแสต้านทานความร้อน ซึ่งเป็นอัตราส่วนของกระแสต้านทานความร้อนต่อค่าประสิทธิผลของกระแสปฐมภูมิที่กำหนด
ตาม GOST 7746-78 กระแสความต้านทานความร้อนต่อไปนี้ถูกสร้างขึ้นสำหรับหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าในประเทศ:
- หนึ่งวินาที ฉัน 1Tหรือสองวินาที ฉัน 2T(หรือความหลากหลายของพวกเขา เค 1ตและ เค 2 ทีสัมพันธ์กับกระแสหลักที่กำหนด) สำหรับหม้อแปลงกระแสที่มีแรงดันไฟฟ้าที่กำหนดตั้งแต่ 330 กิโลโวลต์ขึ้นไป
- หนึ่งวินาที ฉัน 1Tหรือสามวินาที ฉัน 3T(หรือความหลากหลายของพวกเขา เค 1ตและ เค3ทีที่สัมพันธ์กับกระแสหลักที่กำหนด) สำหรับหม้อแปลงกระแสที่มีแรงดันไฟฟ้าที่กำหนดสูงถึง 220 kV รวม
ควรมีความสัมพันธ์ต่อไปนี้ระหว่างกระแสไฟฟ้าไดนามิกและความต้านทานความร้อน:
สำหรับหม้อแปลงกระแส 330 kV ขึ้นไป
สำหรับหม้อแปลงกระแสสำหรับแรงดันไฟฟ้าที่กำหนดสูงถึง 220 kV
สภาพอุณหภูมิ
อุณหภูมิของชิ้นส่วนที่นำกระแสของหม้อแปลงกระแสที่กระแสความร้อนไม่ควรเกิน:
- 200 °C สำหรับชิ้นส่วนที่มีไฟฟ้าทำจากอะลูมิเนียม
- 250 °C สำหรับชิ้นส่วนที่มีไฟฟ้าทำจากทองแดงและโลหะผสมที่สัมผัสกับฉนวนอินทรีย์หรือน้ำมัน
- 300 °C สำหรับชิ้นส่วนที่มีไฟฟ้าทำจากทองแดงและโลหะผสมที่ไม่สัมผัสกับฉนวนอินทรีย์หรือน้ำมัน
เมื่อกำหนดค่าอุณหภูมิที่ระบุเราควรดำเนินการจากค่าเริ่มต้นที่สอดคล้องกับการทำงานระยะยาวของหม้อแปลงกระแสที่กระแสไฟที่กำหนด
ค่ากระแสต้านทานไฟฟ้าไดนามิกและความร้อนของหม้อแปลงกระแส มาตรฐานของรัฐไม่ได้มาตรฐาน อย่างไรก็ตาม จะต้องสอดคล้องกับความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกและความร้อนของอุปกรณ์อื่นๆ ไฟฟ้าแรงสูง,ติดตั้งในวงจรเดียวกันกับหม้อแปลงกระแส ในตาราง 1-2 แสดงข้อมูลเกี่ยวกับความต้านทานไดนามิกและความร้อนของหม้อแปลงกระแสในประเทศ
โต๊ะ 1-2. ข้อมูลเกี่ยวกับความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกและความร้อนของหม้อแปลงกระแสในประเทศบางประเภท
บันทึก. ความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกและความร้อนขึ้นอยู่กับความแข็งแรงเชิงกลของชิ้นส่วนฉนวนและกระแสไฟฟ้าตลอดจนหน้าตัดของชิ้นส่วนหลัง
หม้อแปลงกระแสได้รับการออกแบบมาเพื่อลดกระแสปฐมภูมิให้เป็นค่าที่เหมาะสมที่สุด เครื่องมือวัดและรีเลย์ (5 A มักจะน้อยกว่า 1 หรือ 2.5 A) รวมทั้งสำหรับแยกวงจรควบคุมและป้องกันออกจากวงจรไฟฟ้าแรงสูงหลัก หม้อแปลงกระแสที่ใช้ในสวิตช์เกียร์ทำหน้าที่เป็นฉนวนบุชชิ่งพร้อมกัน (TPL, TPOL) ระบบสวิตช์เกียร์แบบสมบูรณ์ใช้หม้อแปลงกระแสไฟฟ้าแบบรองรับ (ก้าน) - TLM TPLC, TNLM, รถบัส - TSL ในสวิตช์เกียร์ 35 kV ขึ้นไป - ในตัว ขึ้นอยู่กับประเภทของสวิตช์เกียร์และแรงดันไฟฟ้า
การคำนวณหม้อแปลงกระแสที่สถานีย่อยเป็นหลักลงมาเพื่อตรวจสอบหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าที่ให้มาพร้อมกับเซลล์ที่เลือก ดังนั้นยี่ห้อของหม้อแปลงกระแสจึงขึ้นอยู่กับชนิดของเซลล์ที่เลือก นอกจากนี้ยังเลือกหม้อแปลงกระแส:
1) โดยแรงดันไฟฟ้า;
2) ตามกระแส (หลักและรอง)
โปรดทราบว่ากระแสไฟสำรองที่ได้รับการจัดอันดับที่ 1A ใช้สำหรับสวิตช์เกียร์ 500 kV และสวิตช์เกียร์ 330 kV ที่ทรงพลัง ในกรณีอื่น ๆ จะใช้กระแสไฟสำรองที่ 5 A กระแสไฟหลักที่ได้รับการจัดอันดับควรใกล้เคียงกับ การออกแบบปัจจุบันของการติดตั้งเนื่องจากขดลวดปฐมภูมิมีโหลดต่ำกว่าหม้อแปลงทำให้เกิดข้อผิดพลาดเพิ่มขึ้น
หม้อแปลงกระแสที่เลือกได้รับการทดสอบความต้านทานแบบไดนามิกและความร้อนต่อกระแสลัดวงจร นอกจากนี้ หม้อแปลงกระแสจะถูกเลือกตามระดับความแม่นยำซึ่งจะต้องสอดคล้องกับระดับความแม่นยำของอุปกรณ์ที่เชื่อมต่อกับวงจรทุติยภูมิของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าที่ใช้วัด (ICT) - เพื่อให้หม้อแปลงกระแสมีความแม่นยำในการวัดตามที่กำหนด กำลังของอุปกรณ์ที่เชื่อมต่ออยู่ไม่ควรสูงกว่าโหลดทุติยภูมิที่กำหนดในเอกสารข้อมูลหม้อแปลงกระแส
ความต้านทานความร้อนของหม้อแปลงกระแสเปรียบเทียบกับแรงกระตุ้นความร้อน บีเค:
ค่าสัมประสิทธิ์ความเสถียรแบบไดนามิกอยู่ที่ไหน
โหลดบนวงจรทุติยภูมิของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าสามารถคำนวณได้จากนิพจน์:
โดยที่คือผลรวมของความต้านทานของขดลวดอุปกรณ์หรือรีเลย์ที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมทั้งหมด
ความต้านทานของสายเชื่อมต่อ
ความต้านทานของการเชื่อมต่อหน้าสัมผัส ( = 0.05 โอห์ม พร้อมอุปกรณ์ 2 – 3 ชิ้น: มีอุปกรณ์มากกว่า 3 ชิ้น = 0.1 โอห์ม)
ความต้านทานของอุปกรณ์ถูกกำหนดโดยสูตร:
ที่ไหน - ความต้านทานสายไฟ;
ล. การคำนวณ- ความยาวสายไฟโดยประมาณ
ถาม- หน้าตัดลวด
ความยาวของสายเชื่อมต่อขึ้นอยู่กับแผนภาพการเชื่อมต่อของหม้อแปลงกระแส:
| , | (6.37) |
ที่ไหน ม- ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับวงจรสวิตชิ่ง
ล- ความยาวของสายไฟ (สำหรับสถานีย่อยที่ใช้ ล= 5 ม.)
เมื่อเปิดหม้อแปลงกระแสในเฟสเดียว ม= 2 เมื่อหม้อแปลงกระแสเชื่อมต่อกับสตาร์บางส่วน , เมื่อเชื่อมต่อกับสตาร์ ม =1.
หน้าตัดขั้นต่ำของสายไฟของวงจรทุติยภูมิของหม้อแปลงกระแสไม่ควรน้อยกว่า 2.5 มม. 2 (สำหรับอลูมิเนียม) และ 1.5 มม. 2 (สำหรับทองแดง) ในแง่ของความแข็งแรงเชิงกล หากมิเตอร์เชื่อมต่อกับหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าส่วนเหล่านี้จะต้องเพิ่มขึ้นหนึ่งขั้น
ในสวิตช์เกียร์ของสถานีย่อย LV ควรเลือก (ตรวจสอบ) หม้อแปลงกระแสในเซลล์ประเภทต่อไปนี้: อินพุต, ส่วน, เส้นขาออกรวมถึงในเซลล์หม้อแปลงเสริม กระแสที่คำนวณได้ของเซลล์เหล่านี้ถูกกำหนดโดยนิพจน์ (6.21-6.23) และในเซลล์ TSN:
 ,
| (6.38) |
ที่ไหน ส- กำลังไฟพิกัดของ TSN
ผลการคำนวณสรุปได้ในตาราง 6.8:
ตารางที่ 6.8 - ตารางสรุปสำหรับการเลือกหม้อแปลงกระแสสำหรับสถานีย่อย LV:
| พารามิเตอร์หม้อแปลง | เงื่อนไขการเลือก (ตรวจสอบ) | ประเภทเซลล์ | |||
| ป้อนข้อมูล | การแบ่งส่วน | เส้นขาออก | ทีเอสเอ็น | ||
| ประเภทหม้อแปลงไฟฟ้า | กำหนดโดยชุดเซลล์ (ตามไดเร็กทอรี) | ||||
| แรงดันไฟฟ้าที่ได้รับการจัดอันดับ |  | ||||
| จัดอันดับปัจจุบัน | |||||
| หลัก | |||||
| รอง | ก | ||||
| ระดับความแม่นยำ | ตามระดับความแม่นยำของอุปกรณ์ที่เชื่อมต่อ | หรือ | |||
| เสถียรภาพแบบไดนามิก |  |
||||
| เสถียรภาพทางความร้อน |  |
ตัวอย่างที่ 1
เลือกหม้อแปลงกระแสในเซลล์อินพุตหม้อแปลงไฟฟ้าที่สถานีย่อย กำลังไฟพิกัดของหม้อแปลงคือ 6.3 MVA อัตราส่วนการแปลงคือ 110/10.5 kV มีการติดตั้งหม้อแปลงสองตัวที่สถานีย่อย โหลดการออกแบบของสถานีย่อยคือ สสูงสุด 10.75 MVA เครือข่าย 10 kV ไม่ได้ต่อสายดิน กระแสไฟกระชากที่ด้านแรงดันต่ำคือ 27.5 kA แอมมิเตอร์และมิเตอร์กำลังแบบแอกทีฟและรีแอกทีฟต้องเชื่อมต่อกับหม้อแปลงกระแส ประเภทของเซลล์ใน RU-10 kV คือ KRU-2-10P
กระแสไฟฟ้าพิกัดสูงสุดของเซลล์อินพุต (สำหรับค่าที่ไม่เอื้ออำนวยมากที่สุด โหมดการทำงาน):
ก.
เลือกหม้อแปลงกระแสมาตรฐานที่ใกล้ที่สุดที่ติดตั้งไว้ในเซลล์อินพุต (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R พร้อมขดลวดทุติยภูมิ 2 เส้น: สำหรับเครื่องมือวัดและการป้องกันรีเลย์ โหลดพิกัดของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าที่มีระดับความแม่นยำ 0.5 คือ เอส 2= 10 วีเอ ( ร 2= 0.4 โอห์ม) เสถียรภาพทางไฟฟ้าไดนามิกหลายหลาก โอเค= 81, ปัจจัยเสถียรภาพทางความร้อน, เค ที= 3 วิ ข้อมูลเหล่านี้ระบุไว้ใน /3, 10/
หม้อแปลงกระแสที่เลือกได้รับการทดสอบความเสถียรทางไฟฟ้าไดนามิก:
,
รวมถึงเสถียรภาพทางความร้อน:
,
C จากการคำนวณ (ตาราง 4.4) ที เอ=0.025 วินาที ตามตารางที่ 4.3;
1105,92 > 121,78.
ในวงจรที่ไม่มีกราวด์ ก็เพียงพอแล้วที่จะมีหม้อแปลงกระแสในสองเฟส เช่น ใน A และ C โหลดของหม้อแปลงกระแสจากเครื่องมือวัดถูกกำหนด ข้อมูลสรุปไว้ในตาราง 6.9:
ตารางที่ 6.9 – โหลดของเครื่องมือวัดแยกตามเฟส
| ชื่ออุปกรณ์ | ||||
| ก | ใน | กับ | ||
| แอมมิเตอร์ | N-377 | 0,1 | ||
| เครื่องวัดพลังงานที่ใช้งานอยู่ | SAZ-I673 | 2,5 | 2,5 | |
| เครื่องวัดพลังงานปฏิกิริยา | SRCh-I676 | 2,5 | 2,5 | |
| ทั้งหมด | 5,1 |
ตารางแสดงว่าเฟส A มีการโหลดมากที่สุด โหลดคือ VA หรือ กำลังเข้ามา= 
0.204 โอห์ม กำหนดความต้านทานของสายเชื่อมต่อที่ทำจากอลูมิเนียมที่มีหน้าตัด ถาม= 4 มม. 2 ความยาว ล= 5 ม.
อ้อม
โดยที่ = 0.0283 โอห์ม/ม. มม. 2 สำหรับอะลูมิเนียม
ความต้านทานวงจรทุติยภูมิ:
ที่ไหน ติดต่อ= 0.05 โอห์ม
เมื่อเปรียบเทียบหนังสือเดินทางและข้อมูลที่คำนวณเกี่ยวกับโหลดรองของหม้อแปลงกระแสเราได้รับ:
ดังนั้นหม้อแปลงกระแสที่เลือกจึงผ่านพารามิเตอร์ทั้งหมด
เมื่อเลือกอุปกรณ์และตัวนำในวงจรสายจำเป็นต้องคำนึงถึงสิ่งนั้นด้วย
ก) จะต้องเลือกบัสบาร์ของกิ่งก้านจากบัสบาร์และบุชชิ่งระหว่างบัสบาร์และตัวตัดการเชื่อมต่อ (หากมีชั้นวางแยก) โดยพิจารณาจากการลัดวงจรไปยังเครื่องปฏิกรณ์
b) การเลือกตัวตัดการเชื่อมต่อบัส, สวิตช์, หม้อแปลงกระแส, บูชและบัสบาร์ที่ติดตั้งต้นทางของเครื่องปฏิกรณ์ควรทำตามค่าของเสียงลัดวงจรที่ปลายน้ำของเครื่องปฏิกรณ์
ประเภทการลัดวงจรที่คำนวณได้เมื่อตรวจสอบความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกของอุปกรณ์และบัสบาร์แข็งพร้อมส่วนรองรับที่เกี่ยวข้องและ โครงสร้างรองรับเป็นการลัดวงจรสามเฟส ควรตรวจสอบความต้านทานความร้อนกับการลัดวงจรสามเฟส อุปกรณ์และตัวนำที่ใช้ในวงจรเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีกำลังตั้งแต่ 60 MW ขึ้นไป รวมถึงในวงจรบล็อกเครื่องกำเนิดไฟฟ้า-หม้อแปลงที่มีกำลังเท่ากัน จะต้องได้รับการตรวจสอบความต้านทานความร้อน โดยอิงจากเวลาลัดวงจรโดยประมาณที่ 4 วินาที ดังนั้นควรพิจารณาการลัดวงจรสามเฟสและสองเฟสสำหรับวงจรเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ความสามารถในการแตกหักของอุปกรณ์ในเครือข่ายที่ไม่มีการลงกราวด์หรือที่มีการลงกราวด์แบบเรโซแนนซ์ (เครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงถึง 35 kV รวม) ควรตรวจสอบด้วยกระแสไฟฟ้าลัดวงจรสามเฟส ในเครือข่ายที่มีการลงกราวด์อย่างมีประสิทธิภาพ (เครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้า 110 kV ขึ้นไป) กระแสไฟฟ้าจะถูกกำหนดระหว่างการลัดวงจรแบบสามเฟสและเฟสเดียว และความสามารถในการแตกหักจะถูกตรวจสอบโดยใช้โหมดที่รุนแรงยิ่งขึ้น โดยคำนึงถึงเงื่อนไขในการฟื้นฟูแรงดันไฟฟ้า
การทดสอบความต้านทานไฟฟ้าไดนามิก
กระแสไฟช็อตลัดวงจรอาจทำให้อุปกรณ์ไฟฟ้าและโครงสร้างบัสบาร์เสียหายได้ เพื่อป้องกันไม่ให้สิ่งนี้เกิดขึ้น อุปกรณ์แต่ละประเภทจะได้รับการทดสอบที่โรงงาน โดยตั้งค่ากระแสไฟฟ้าลัดวงจรสูงสุดที่อนุญาต (ค่าแอมพลิจูดของกระแสไฟฟ้าทั้งหมด) i dyn ในวรรณคดีมีชื่ออื่นสำหรับกระแสนี้ - ค่าสูงสุดผ่านกระแสลัดวงจร i rms
สภาวะการทดสอบความต้านทานไฟฟ้าไดนามิกมีรูปแบบดังนี้
ฉันเอาชนะ ≤ ฉันดินแดง
ที่ไหน ฉันเอาชนะ– คำนวณกระแสไฟช็อตในวงจร..
การทดสอบความต้านทานความร้อน
ตัวนำและอุปกรณ์ระหว่างไฟฟ้าลัดวงจรไม่ควรได้รับความร้อนสูงเกินไป อุณหภูมิที่อนุญาตกำหนดโดยมาตรฐานการทำความร้อนระยะสั้น
สำหรับการต้านทานความร้อนของอุปกรณ์ต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:
โดยที่ Bk คือพัลส์กระแสลัดวงจรกำลังสองซึ่งเป็นสัดส่วนกับปริมาณพลังงานความร้อนที่ปล่อยออกมาระหว่างการลัดวงจร
ฉันเ- จัดอันดับปัจจุบันความต้านทานความร้อนของอุปกรณ์
t ter - เวลาที่กำหนดของการต้านทานความร้อนของอุปกรณ์
อุปกรณ์สามารถทนกระแส I ter ได้ชั่วระยะเวลาหนึ่ง
พัลส์กระแสลัดวงจรคลื่นสี่เหลี่ยม
โดยที่ i t คือค่าปัจจุบันของกระแสลัดวงจร ณ ขณะ t;
t เปิด - เวลาตั้งแต่จุดเริ่มต้นของการลัดวงจรจนถึงการปิดเครื่อง
B kp - แรงกระตุ้นความร้อนของส่วนประกอบเป็นระยะของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
Bk.a - แรงกระตุ้นความร้อนขององค์ประกอบเป็นระยะของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
อิมพัลส์ความร้อน Bk ถูกกำหนดแตกต่างกันไปขึ้นอยู่กับตำแหน่งของจุดลัดวงจรในวงจรไฟฟ้า
สามารถแยกแยะได้สามกรณีหลัก:
· การลัดวงจรระยะไกล
· ไฟฟ้าลัดวงจรใกล้เครื่องกำเนิดไฟฟ้าหรือตัวชดเชยแบบซิงโครนัส
· ไฟฟ้าลัดวงจรใกล้กลุ่มมอเตอร์ไฟฟ้ากำลังแรง:
ในกรณีแรก แรงกระตุ้นความร้อนรวมของไฟฟ้าลัดวงจร
โดยที่ I p.0 คือค่าประสิทธิผลขององค์ประกอบคาบของกระแสไฟฟ้าลัดวงจรเริ่มต้น
T a คือค่าคงที่เวลาการสลายตัวขององค์ประกอบระยะไม่ต่อเนื่องของกระแสไฟฟ้าลัดวงจร
การกำหนดแรงกระตุ้นความร้อน Bk สำหรับกรณีลัดวงจรอีกสองกรณีนั้นค่อนข้างยาก สำหรับ การคำนวณโดยประมาณคุณสามารถใช้นิพจน์ B ที่กำหนดเพื่อ
ตาม PUE เวลาปิดเครื่อง t เปิดคือผลรวมของเวลาการทำงานของการป้องกันรีเลย์หลักของวงจรที่กำหนด t r.z และเวลาปิดทั้งหมดของเบรกเกอร์วงจร t o.v;
t เปิด = t r.z + t o.v
